200万吨加氢裂化装置开工总结课件.ppt

1、200万吨加氢裂化装置开工总结200/200/年加氢裂化装置年加氢裂化装置 开工总结开工总结200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化一、概述一、概述200万吨加氢裂化装置开工总结 200200万吨万吨/年加氢裂化装置采用年加氢裂化装置采用UOPUOP公司工艺包、公司工艺包、由洛阳工程公司设计、中国石油第一化工建设公司由洛阳工程公司设计、中国石油第一化工建设公司承建承建,是中国石油独山子石化是中国石油独山子石化10001000万吨万吨/年炼油及年炼油及120120万吨万吨/年乙烯技术改造工程（炼油部分）新区炼油加年乙烯技术改造工程（炼油部分）新区炼油加氢联合装置的一部分，该装置与新建氢

2、联合装置的一部分，该装置与新建300300万吨万吨/年直年直馏柴油加氢精制装置、馏柴油加氢精制装置、8080万吨万吨/年催焦化柴油加氢精年催焦化柴油加氢精制装置、制装置、8 8万标方万标方/时制氢装置组成加氢联合装置，时制氢装置组成加氢联合装置，共用部分公用工程设施。该装置共用部分公用工程设施。该装置20062006年月开始建年月开始建设，设，20092009年年4 4月月2525日装置中交。日装置中交。20092009年年9 9月月1313日一次日一次开工正常。开工正常。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 装置以减压蜡油（装置以减压蜡油（70%70%）、焦化蜡油（）、焦化蜡油

3、（30%30%）为）为原料，采用单器单段一次通过流程，选用原料，采用单器单段一次通过流程，选用UOPUOP公司公司的的UF210UF210STARSSTARS、DHC32LTDHC32LT催化剂组合，最大限度生产催化剂组合，最大限度生产BMCI10BMCI10的尾油（作乙烯原料）和硫含量的尾油（作乙烯原料）和硫含量50ppm25um25um的固体的固体杂质。杂质。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化1.5 1.5 催化剂采用密相装填、内构件采用催化剂采用密相装填、内构件采用UOPUOP公司专利技术，公司专利技术，有利于减小反应器的径向温差，消除局部过热现象，提高有利于减小反应器的

4、径向温差，消除局部过热现象，提高催化剂的利用率。催化剂的利用率。1.6 1.6 每个裂化床层底部均设置每个裂化床层底部均设置2222支多点热电偶，外表面反支多点热电偶，外表面反应器设置器壁监控热电偶应器设置器壁监控热电偶8080支，这些热电偶均一选一参与支，这些热电偶均一选一参与装置装置2.1MPa/min 2.1MPa/min 紧急泄压联锁。紧急泄压联锁。1.7 1.7 循环氢加热炉支路流量控制采用了经典的支路平衡控循环氢加热炉支路流量控制采用了经典的支路平衡控制；加热炉出口温度控制采用交叉限幅控制，反应压力采制；加热炉出口温度控制采用交叉限幅控制，反应压力采用三返一、高选控制。用三返一、高

5、选控制。1.8 1.8 采用汽提塔工艺，保证塔底物流不含硫化氢，避免后采用汽提塔工艺，保证塔底物流不含硫化氢，避免后续设备的腐蚀；产品分馏塔设侧线柴油汽提塔，设置重柴、续设备的腐蚀；产品分馏塔设侧线柴油汽提塔，设置重柴、轻柴两个循环回流回收热量。轻柴两个循环回流回收热量。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化序号序号设备名称设备名称基本参数基本参数/型号型号数量数量生产厂家生产厂家1 1反应器反应器400037340(T.L)；21/4Cr-1Mo-1/4V+堆焊堆焊TP309L+TP3471 1中国第一重型机械（集团）中国第一重型机械（集团）有限责任公司有限责任公司2 2高压换热

6、器高压换热器螺纹锁紧环结构螺纹锁紧环结构7 7兰州石化机械厂兰州石化机械厂3 3循环机循环机BCL406+NG25/20BCL406+NG25/20，John GraneJohn Grane干气密干气密封系统封系统1 1沈阳鼓风机厂沈阳鼓风机厂杭州汽轮机股份有限公司杭州汽轮机股份有限公司4 4新氢机新氢机3SVL500，对称平衡型往复式压缩机，对称平衡型往复式压缩机，无刷励磁同步电动机驱动无刷励磁同步电动机驱动2 2德国德国NEA公司公司南阳防爆集团有限公司南阳防爆集团有限公司5 5高压原料泵高压原料泵8WCC15-10stg，液力透平液力透平4WCC12-10stg电机驱动电机驱动1 1德国

7、德国FLOWSERVEFLOWSERVE公司公司8WCC15-10stg，电机驱动，电机驱动1 1德国德国FLOWSERVEFLOWSERVE公司公司佳木斯电机佳木斯电机6 6高压注水泵高压注水泵TD120TD120，注塞泵，注塞泵2 2加拿大加拿大David BrownDavid Brown泵业泵业7 7原料过滤器原料过滤器自动反冲洗过滤器，过滤精度自动反冲洗过滤器，过滤精度25m1 1美国美国Ronningen-Petter Ronningen-Petter FiltersFilters8 8高压空冷高压空冷GP10.5GP10.53-8-150-16S-23.4/DR-IV 3-8-15

8、0-16S-23.4/DR-IV 管管程，换热管程，换热管1.25Cr-0.5Mo1.25Cr-0.5Mo，入口衬管，入口衬管316L316L8 8哈尔滨空调股份有限公司哈尔滨空调股份有限公司装置主要设备情况装置主要设备情况200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化二、开工过程简介二、开工过程简介200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化序号序号试车主要工作试车主要工作起始时间起始时间完成时间完成时间耗时，天耗时，天备注备注1 1低压管线吹扫、试压低压管线吹扫、试压2009.4.262009.4.262009.5.292009.5.2933332 2分馏系统水联运分馏系统水联运

9、2009.6.22009.6.22009.6.202009.6.201818水联运后，问题整改水联运后，问题整改3 3分馏系统冷油运分馏系统冷油运2009.7.262009.7.262009.8.72009.8.712124 4分馏系统热油运分馏系统热油运2009.8.82009.8.82009.8.282009.8.2820205 5脱硫系统水联运脱硫系统水联运2009.7.182009.7.182009.7.282009.7.281010解决供应贫胺液压力高的解决供应贫胺液压力高的问题问题6 6脱硫系统引胺液循环脱硫系统引胺液循环2009.7.292009.7.292009.8.13200

10、9.8.1314147 7反应系统反应系统N N2 2气密气密2009.6.22009.6.22009.6.102009.6.108 8热态考核、热态考核、6.0MPa N6.0MPa N2 2气密气密8 8催化剂装填催化剂装填2009.6.152009.6.152009.7.52009.7.520209 9反应系统反应系统H H2 2高压气密高压气密2009.7.82009.7.82009.8.262009.8.264848设备问题，影响试车设备问题，影响试车1010紧急泄压试验紧急泄压试验2009.8.172009.8.172009.8.222009.8.226 6试验两次，孔板修正试验两

11、次，孔板修正1111催化剂予硫化催化剂予硫化2009.8.282009.8.282009.9.102009.9.101212予硫化分两次完成予硫化分两次完成1212切换切换VGOVGO2009.9.102009.9.102009.9.132009.9.133 31313掺炼掺炼CGOCGO2009.9.272009.9.272009.9.292009.9.292 2掺炼比掺炼比13%13%主主 要要 试试 车车 节节 点点200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化2.1 2.1 催化剂装填催化剂装填 20082008年年1010月，装置完成工程试压，使用空气，循环机未开月，装置完成工程

12、试压，使用空气，循环机未开机完成了反应系统热态考核；机完成了反应系统热态考核；20092009年年6 6月，配合循环机单机试机、新氢机单机试运和催化月，配合循环机单机试机、新氢机单机试运和催化剂催化剂装填前的准备工作，完成了反应系统剂催化剂装填前的准备工作，完成了反应系统6.0MPa N6.0MPa N2 2的气密的气密工作，消除了一些反应系统大漏点。工作，消除了一些反应系统大漏点。自自20092009年年6 6月月1515日日-7-7月月5 5日用时日用时2020天完成催化剂装填。除保天完成催化剂装填。除保护剂护剂TK-10TK-10、834HC834HC、TK-711TK-711、HC-D

13、MHC-DM采用稀相装填外，精制催采用稀相装填外，精制催化剂化剂UF-210UF-210STARSSTARS、裂化、裂化DHC-32LTDHC-32LT催化剂均为密相装填。装填设催化剂均为密相装填。装填设备采用备采用UOPUOP专用密相装填器，由专用密相装填器，由UOPUOP现场服务技术人员负责操作现场服务技术人员负责操作密相装填器，催化剂装剂公司和车间配合，整个装填过程在密相装填器，催化剂装剂公司和车间配合，整个装填过程在UOPUOP现场服务技术人员的全程参与下完成。现场服务技术人员的全程参与下完成。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 反应器直径为反应器直径为4000mm40

14、00mm，对装填工作要求较高，采取，对装填工作要求较高，采取固定料斗内催化剂量、固定料斗后进行标高测量、人工固定料斗内催化剂量、固定料斗后进行标高测量、人工下反应器检查、随时计算装填密度等方法，严格规范装下反应器检查、随时计算装填密度等方法，严格规范装填作业；由于密相装填器的不稳定性和异常故障，影响填作业；由于密相装填器的不稳定性和异常故障，影响了催化剂的装填速度，但经过了催化剂的装填速度，但经过2020天的工作，顺利完成催天的工作，顺利完成催化剂装填工作。从实际装填数据分析，各类催化剂的装化剂装填工作。从实际装填数据分析，各类催化剂的装填量、装填密度与理论值相比误差均在填量、装填密度与理论值

15、相比误差均在0.8%0.8%以内，很好以内，很好地完成了催化剂装填工作。地完成了催化剂装填工作。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化催化剂装填情况催化剂装填情况序序号号催化剂名称催化剂名称型号型号/mm/mm装填量装填量/t/t理论密度理论密度/kg.m/kg.m-3-3实际密度实际密度/kg.m/kg.m-3-31 1TK-10TK-1016mm16mm1.651.658018011010.11010.12 2834HC834HC8mm8mm7.27.2894894971.1971.13 3TK-711TK-7115mm5mm3.453.45457457457.1457.14

16、4HC-DMHC-DM3mm3mm3.963.96510510534.1534.15 5UF-210UF-210STARSSTARS1.3mm1.3mm131.84131.84104010401048.91048.96 6DHC-32LTDHC-32LT3mm3mm217.22217.22922.7922.7925.1925.1200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化2.2 2.2 催化剂干燥催化剂干燥 由于由于UF-210UF-210STARSSTARS 催化剂的金属表面活性组分的特殊性，催化剂的金属表面活性组分的特殊性，UOPUOP现场技术服务人员要求催化干燥反应器入口温度现场技

17、术服务人员要求催化干燥反应器入口温度110110。最终催化剂干燥的条件为：最终催化剂干燥的条件为：循环介质：循环介质：N N2 2 反应系统压力：反应系统压力：4.0MPa4.0MPa（冷高分顶压力）（冷高分顶压力）反应器入口温度：反应器入口温度：110110 在所有反应器床层达到在所有反应器床层达到110110条件时，冷高分没有脱出条件时，冷高分没有脱出明水。明水。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化2.3 2.3 高压气密高压气密 装置高压气密时间较长，达到装置高压气密时间较长，达到4848天。天。8.0MPa8.0MPa后，每一压力等级都进行了动压降测试，在操后，每一压力等

18、级都进行了动压降测试，在操作压力作压力14.48MPa14.48MPa下，反应系统动压降为下，反应系统动压降为0.014MPa/h0.014MPa/h。影响气密工作的主要问题是新氢机存在故障，不断停影响气密工作的主要问题是新氢机存在故障，不断停机处理，反应系统只能间断升压气密。机处理，反应系统只能间断升压气密。气密过程大的问题是：气密过程大的问题是：0.7MPa/min0.7MPa/min在紧急泄压试压完在紧急泄压试压完后，出现关不严，拆除处理；循环机本体在后，出现关不严，拆除处理；循环机本体在14.48MPa14.48MPa压压力下，本体出现漏点，不得不停机消漏等问题。力下，本体出现漏点，不

19、得不停机消漏等问题。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化2.42.4紧急泄压试验紧急泄压试验 20092009年年8 8月月1717日中午进行紧急泄压试验，沿途高压泄日中午进行紧急泄压试验，沿途高压泄放线、高压火炬罐正常，经放线、高压火炬罐正常，经UOPUOP现场服务技术人员核算，现场服务技术人员核算，0.7MPa/min0.7MPa/min第一分钟泄压速度为第一分钟泄压速度为0.374MPa,2.1MPa/min0.374MPa,2.1MPa/min第一分钟泄压速度为第一分钟泄压速度为1.122 MPa1.122 MPa，不能满足泄压要求。，不能满足泄压要求。0.7MPa/mi

20、n0.7MPa/min、2.1MPa/min2.1MPa/min泄压孔板内径分别进行了泄压孔板内径分别进行了扩孔，扩孔率扩孔，扩孔率27%27%；2222日进行第二次测试，经日进行第二次测试，经UOPUOP现场服现场服务技术人员核算，务技术人员核算，0.7MPa/min0.7MPa/min第一分钟泄压速度为第一分钟泄压速度为0.677MPa0.677MPa，2.1MPa/min2.1MPa/min第一分钟泄压速度为第一分钟泄压速度为1.985 MPa 1.985 MPa，误差在误差在5%5%以内，满足要求。以内，满足要求。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化2.5 2.5 催化剂

21、予硫化催化剂予硫化 本装置设计为液相硫化，选用二甲基二硫（本装置设计为液相硫化，选用二甲基二硫（DMDSDMDS）为）为硫化剂，按硫化剂，按UOPUOP工艺包要求，考虑工艺包要求，考虑UF-210UF-210STARSSTARS 催化剂的特催化剂的特殊性，在催化剂未完全润湿前，催化剂床层任意点温度殊性，在催化剂未完全润湿前，催化剂床层任意点温度140140，由于，由于UOPUOP要求初始反应进料不得低于设计进料的要求初始反应进料不得低于设计进料的50%,50%,一旦进料后将产生吸附热，则可能造成催化剂温度超一旦进料后将产生吸附热，则可能造成催化剂温度超过过140140；同时，进料量大，将造成反

22、应系统降压过大，；同时，进料量大，将造成反应系统降压过大，存在反应系统超压的危险。存在反应系统超压的危险。按照按照UOPUOP开工手册要求，确定硫化条件、硫化油性质。开工手册要求，确定硫化条件、硫化油性质。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化序号序号操作参数操作参数单位单位数值数值1 1进料润湿工况下反应器入口温度进料润湿工况下反应器入口温度1051052 2进料量进料量t/ht/h1251253 3进料润湿工况下反应压力进料润湿工况下反应压力MPaMPa12.012.04 4硫化阶段工况下压力硫化阶段工况下压力MPaMPa14.4814.485 5循环机转数循环机转数rpmrp

23、m950095006 6硫化期间循环氢纯度硫化期间循环氢纯度%85857 7精制剂硫化终温精制剂硫化终温3153158 8裂化剂硫化终温裂化剂硫化终温2902909 9汽提塔底温度汽提塔底温度175175 硫化主要操作条件硫化主要操作条件200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化硫化油性质硫化油性质序号序号项目项目单位单位设计设计实际实际1 1初馏点初馏点230230235.5235.52 2终馏点终馏点330 330 3703703653653 3总氮总氮ppmppm10010091.791.74 4总硫总硫（v/vv/v）220.150.155 5溴价溴价g/100gg/100g5

24、0500.850.85 选用常二线油，各项指标都比较好。选用常二线油，各项指标都比较好。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 8 8月月2828日晚日晚2020：3030分启动高压原料泵，反应进料分启动高压原料泵，反应进料125 125 t/ht/h，床层吸附热较大，一、二精制床层温度均在，床层吸附热较大，一、二精制床层温度均在120120以下，随着温度叠加，裂化床层温升普遍较高，尤其是以下，随着温度叠加，裂化床层温升普遍较高，尤其是三床层最高达到三床层最高达到156156；2222：0000点高分开始向低分减油，分馏接受低氮油，点高分开始向低分减油，分馏接受低氮油，随即改外甩，

25、冲洗催化剂床层。随即改外甩，冲洗催化剂床层。8 8月月2929日凌晨日凌晨3 3：3030分分C202C202底取样，经底取样，经UOPUOP现场服务技现场服务技术人员目测后改长循环，建立反应分馏系统循环，反应术人员目测后改长循环，建立反应分馏系统循环，反应按按1717升温，准备注入升温，准备注入DMDSDMDS。8 8月月2929日凌晨日凌晨5 5：4545分，新氢机分，新氢机A/BA/B均出现二级差压高均出现二级差压高高联锁，停机消缺高联锁，停机消缺60h.60h.9 9月月2 2日凌晨日凌晨1 1：4545分，反应器入口分，反应器入口195195，反应开始，反应开始注硫予硫化。注硫予硫化

26、。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 9 9月月3 3日下午日下午1515：0000分，硫化氢穿透反应器，维持系统分，硫化氢穿透反应器，维持系统H H2 2S3000ppmS3000ppm，反应器入口提至，反应器入口提至230230，恒温硫化，按照，恒温硫化，按照UOPUOP要要求，在此低温硫化阶段，需完成注入理论注硫量的求，在此低温硫化阶段，需完成注入理论注硫量的75%75%，且至，且至少维持少维持12h12h；至；至4 4日凌晨日凌晨4 4：0000点点230230第一阶段低温硫化结束。第一阶段低温硫化结束。第二阶段为高温硫化阶段，反应以第二阶段为高温硫化阶段，反应以17/

27、h17/h升温、系统升温、系统中中H H2 2S10000ppmS10000ppm；自；自4 4日凌晨日凌晨4 4：0000点开始升温，至点开始升温，至2121：0000点点反应器入口温度反应器入口温度296296，裂化床层入口达到，裂化床层入口达到290290，此时，循，此时，循环氢加热炉炉膛温度已达环氢加热炉炉膛温度已达800800，换热流程调整到位，已没有，换热流程调整到位，已没有手段继续升温，无法满足精制催化剂手段继续升温，无法满足精制催化剂315315的硫化要求。的硫化要求。2121：0202分，循环机干气密封低压端漏气压力突然增大，分，循环机干气密封低压端漏气压力突然增大，机组联锁

28、停机，高温予硫化阶段终止；机组联锁停机，高温予硫化阶段终止；装置泄压至装置泄压至0.7MPa,0.7MPa,引中压氮气置换、降温，组织更换干气密封。用时引中压氮气置换、降温，组织更换干气密封。用时72h72h。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 7 7日日1919：0000点循环机开机运行将反应床层温度全部降至点循环机开机运行将反应床层温度全部降至200200以下；以下；1919：3030分开新氢机反应系统升压，至分开新氢机反应系统升压，至8 8日上午日上午1010点，反应点，反应系统升压至系统升压至12.0MPa,12.0MPa,，反应器入口温度，反应器入口温度170170，

29、1010：4545分启动分启动高压泵，引入低氮油，高压泵，引入低氮油，1414：0000注入注入DMDSDMDS，再次予硫化开工；，再次予硫化开工；由于受到循环氢加热炉的限制，经与由于受到循环氢加热炉的限制，经与UOPUOP商量，决定精制、裂商量，决定精制、裂化均以化均以290290为高温硫化的最高温度，以床层无温升、冷高分界为高温硫化的最高温度，以床层无温升、冷高分界面不再上升为予硫化结束条件，至面不再上升为予硫化结束条件，至1010日凌晨日凌晨6 6：0000点，催化剂予点，催化剂予硫化结束。硫化结束。本次催化剂予硫化，受到装置设备故障的影响，造成低温、本次催化剂予硫化，受到装置设备故障的

30、影响，造成低温、高温两个硫化阶段分开进行，用时高温两个硫化阶段分开进行，用时1212天，天，DMDSDMDS使用使用90t90t，为理论，为理论使用量的使用量的2 2倍；倍；由于由于UOPUOP设计注硫采用计量泵标定后按泵量计量，实际计量设计注硫采用计量泵标定后按泵量计量，实际计量泵行程随着泵的运行出现松动，计量不准。综上，造成催化剂上泵行程随着泵的运行出现松动，计量不准。综上，造成催化剂上硫率未能计算，对予硫化的效果未能评价。硫率未能计算，对予硫化的效果未能评价。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 2.6 2.6 切换切换VGOVGO 予硫化在予硫化在290290阶段，裂化床

31、层开始出现反应，反应分馏阶段，裂化床层开始出现反应，反应分馏循环的低氮油逐步减少，重新外引部分低氮油，控制精制段循环的低氮油逐步减少，重新外引部分低氮油，控制精制段入口温度入口温度290290，裂化段入口，裂化段入口280280，且裂化各床层入口呈，且裂化各床层入口呈33递减控制。按照递减控制。按照UOPUOP要求，切换要求，切换VGOVGO需在需在4h4h完成，按完成，按10t/10t/次、次、每次间隔每次间隔20min20min的速度逐步完成的速度逐步完成VGOVGO与低氮油的切换，在切换与低氮油的切换，在切换过程维持精制、裂化温度稳定。过程维持精制、裂化温度稳定。1010日凌晨日凌晨6

32、6：4545分开始切换分开始切换VGOVGO，至至1010：4545分完毕，反应分完毕，反应进料进料120t/h,120t/h,在此进料条件下，全面调整操作，至在此进料条件下，全面调整操作，至1111日晚日晚2323：3030分，轻石、重石、轻柴、重柴、尾油等产品陆续合格进罐。分，轻石、重石、轻柴、重柴、尾油等产品陆续合格进罐。9 9月月1717掺炼掺炼CGOCGO，由于，由于CGOCGO性质中氮含量在性质中氮含量在5000ppm5000ppm以上，以上，按照设计要求，混合进料的氮含量控制在按照设计要求，混合进料的氮含量控制在1080ppm1080ppm，控制掺炼，控制掺炼比比13%13%。2

33、00万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化三、装置主要操作条件三、装置主要操作条件 产品性质分析产品性质分析200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 开工运行开工运行1 1个月后，个月后，1010月月18-2018-20日进行的装置符合性标定来日进行的装置符合性标定来分析，分析，2 2个月后，个月后，1111月月2020日装置进行了设计负荷标定，从标定日装置进行了设计负荷标定，从标定分析，装置总体运行较好。分析，装置总体运行较好。3.1 3.1 从混合进料性质分析，由于从混合进料性质分析，由于CGOCGO氮含量偏高，按照设氮含量偏高，按照设计混合进料氮含量为依据，控制掺炼计混合

34、进料氮含量为依据，控制掺炼CGOCGO比比13%13%，远低于，远低于30%30%的的设计值，进料性质中硫含量、残碳、金属镍、钒、铁、硅均低设计值，进料性质中硫含量、残碳、金属镍、钒、铁、硅均低于设计值。氮含量和氢含量与设计进料大致相同。设计进料中于设计值。氮含量和氢含量与设计进料大致相同。设计进料中没有钠，但实际钠含量为没有钠，但实际钠含量为1.18wppm1.18wppm，相对较高，若带入，相对较高，若带入1-3%1-3%的的钠，则催化剂失活钠，则催化剂失活50%50%；若催化剂上钠含量超过；若催化剂上钠含量超过0.25%0.25%，则催化，则催化剂不能再生，所以要注意原料中钠含量的控制。

35、剂不能再生，所以要注意原料中钠含量的控制。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 原料性质原料性质序号序号 项目项目设计混合进料性质设计混合进料性质（CGOCGO掺炼掺炼30%30%）VGOVGOCGOCGO混合（混合（CGOCGO掺炼掺炼13%13%）1 1密度，密度，kg/mkg/m3 3/878.5878.5898.8898.8881.8881.82 2HKHK，321321324.0324.0237.0237.0308.0308.03 32%2%，346346349.0349.0298.0298.0355.0355.04 410%10%，358358375.0375.035

36、5.0355.0383.0383.05 530%30%，389389403.0403.0379.0379.0406.0406.06 650%50%，412412424.0424.0390.0390.0424.0424.07 770%70%，438438445.0445.0402.0402.0445.0445.08 890%90%，470470474.0474.0423.0423.0476.0476.09 998%98%，510510500.0500.0452.0452.0505.0505.01010硫，硫，%(m/m)%(m/m)0.850.850.5660.5660.8600.8600.61

37、80.6181111氮氮(mg/kg)(mg/kg)10821082671.3671.36260.46260.4105810581212沥青质（沥青质（m/mm/m）/0.0150.0150.0320.0320.010.011313残炭，残炭，%0.160.160.020.020.020.020.010.011414铅铅(mg/kg)(mg/kg)/小于小于0.20.2小于小于0.20.2小于小于0.20.21515铁，铁，g/gg/g2.262.261.141.140.540.540.690.691616镍钒，镍钒，g/gg/g1.51.5小于小于0.10.1小于小于0.10.1小于小于0.

38、10.11717铜，铜，g/gg/g/小于小于0.10.1小于小于0.10.1小于小于0.10.11818硅，硅，g/gg/g0.90.9小于小于0.50.50.50.5小于小于0.50.51919钠，钠，g/gg/g/1.31.31.081.081.241.24200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 3.2 3.2 从产品性质分析，重石脑油芳烃潜含量从产品性质分析，重石脑油芳烃潜含量54.94%54.94%，是优质的重整料，但硫含量达到是优质的重整料，但硫含量达到4g/g4g/g，必须先进预加氢；，必须先进预加氢；轻柴油与设计相比，冰点达到轻柴油与设计相比，冰点达到-42-42，

39、烟点，烟点28mm28mm，都略高于，都略高于设计值；十六烷值设计值；十六烷值48.648.6，略低于设计，但仍然是优质的调，略低于设计，但仍然是优质的调和低凝柴油的组分；重柴油与设计相比，十六烷值高于设和低凝柴油的组分；重柴油与设计相比，十六烷值高于设计值，达到计值，达到71.871.8，芳烃含量，芳烃含量1.51.5，凝点，凝点+8+8，是很好的柴油，是很好的柴油调油组分；尾油与设计相比，硫含量很低、调油组分；尾油与设计相比，硫含量很低、BMCIBMCI值值3.313.31，是优质的乙烯裂解原料，很好地保障了百万吨乙烯所需的是优质的乙烯裂解原料，很好地保障了百万吨乙烯所需的原料供应。原料供

40、应。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化主要产品性质主要产品性质序序号号项目项目 轻石脑油轻石脑油重石脑油重石脑油轻柴油轻柴油重柴油重柴油尾油尾油设计设计实际实际设计设计实际实际设计设计实际实际设计设计实际实际设计设计实际实际1 1密度，密度，kg/mkg/m3 3625.9625.9638.9638.9749.4749.4748.0 748.0 813.8813.8809.6 809.6 822.9822.9814814824.4824.4819.1819.12 2HKHK，/3232656593.5 93.5 165165180.5 180.5 288288219219350

41、3503343343 3KKKK，656565.565.5165165161.2 161.2 288288283.0 283.0 350350364364/4704704 4硫，硫，g/gg/g/4.04.010100.50.510100.50.550501 15 5氮，氮，g/gg/g/0.5 0.5 0.50.5/0.50.5/2 2/6 6闪点，闪点，/565667.567.514914994.594.5/2142147 7冰点，冰点，/-46-46-42-42/8 8烟点烟点 mmmm/27.327.32828/9 9凝点凝点 /8 8/1010十六烷值十六烷值/50.250.248.

42、648.6 64.464.471.871.8/1111BMCIBMCI/5.55.53.313.311212总芳烃总芳烃%m/m%m/m/0.380.38/4.644.64/4.74.72 21.51.53 3/1313总环烷烃总环烷烃%m/m%m/m/8.078.07/54.9454.94/0.00.0/4949/1414总烷烃总烷烃%m/m%m/m/91.5591.55/41.4141.41/95.395.3/98.598.54848/200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 3.3 3.3 产品分布充分体现了无定型催化剂的特性，产品分布充分体现了无定型催化剂的特性，表现了很好的

43、中油选择性。在首次符合性标定中，操作表现了很好的中油选择性。在首次符合性标定中，操作转化率转化率72%72%的条件下，目的产品柴油和尾油的收率之和的条件下，目的产品柴油和尾油的收率之和仍然高于设计数据，轻石脑油与液化气收率明显低于设仍然高于设计数据，轻石脑油与液化气收率明显低于设计数据，造成脱丁烷塔操作与设计偏差很大；计数据，造成脱丁烷塔操作与设计偏差很大；1212月月2020日日的设计负荷标定中，脱丁烷塔进料达到合计负荷的的设计负荷标定中，脱丁烷塔进料达到合计负荷的60%60%，脱丁烷塔运行平稳；总体装置产品分布和收率达到设计脱丁烷塔运行平稳；总体装置产品分布和收率达到设计要求。要求。200

44、万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 产品分布产品分布序号序号物料物料设计设计实际实际偏差偏差1 1干气干气%2.182.522.52+0.34+0.342 2液化气液化气%1.660.430.43-1.17-1.173 3轻石脑油轻石脑油%3.801.731.73-1.9-1.94 4重石脑油重石脑油%10.7014.8714.87+4.17+4.175 5轻柴油轻柴油%35.5231.4431.44-4.08-4.086 6重柴油重柴油%16.2420.6920.69+6.45+6.457 7尾油尾油%30.0028.3228.32-1.68-1.688 8总液收总液收%97.82

45、97.8297.4897.48-0.34-0.349 9合计合计100100100100/注：洛阳院依据注：洛阳院依据UOPUOP工艺包设计数据，转化率为工艺包设计数据，转化率为70%70%实际数据为实际数据为1010月月17-1917-19日标定数据，转化率日标定数据，转化率72 72 200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 3.4 3.4 加热炉负荷不足。开工过程加热炉负荷严重加热炉负荷不足。开工过程加热炉负荷严重不足，影响反应升温速度，延缓了反应开工时间；不足，影响反应升温速度，延缓了反应开工时间；正常生产加热炉进出口温差设计可达正常生产加热炉进出口温差设计可达9898，实际

46、生，实际生产产8080，通过核算，在炉膛温度，通过核算，在炉膛温度800800条件下，条件下，燃料气燃烧放热燃料气燃烧放热7.57MW,7.57MW,循环氢吸收热循环氢吸收热5.14 MW5.14 MW，燃，燃料气的有效热效率料气的有效热效率68%68%。循环氢量已达到设计负荷，。循环氢量已达到设计负荷，但燃料燃烧热没有被循环氢有效吸收。但燃料燃烧热没有被循环氢有效吸收。200万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 3.53.5精制与裂化床层温度控制问题。精制与裂化床层温度控制问题。开工后，无定形催化剂的特性表现明显，在所需的转化率下，开工后，无定形催化剂的特性表现明显，在所需的转化率下

47、，裂化初始温度较高。裂化初始温度较高。按照按照UOPUOP的操作要求，裂化按床层出口等温控制，裂化各床层的操作要求，裂化按床层出口等温控制，裂化各床层的入口温度和平均温度实际都呈温升控制，以的入口温度和平均温度实际都呈温升控制，以1010月月1818日为例，入日为例，入口温度分别为：口温度分别为：381381、386.3386.3、392.2392.2，床层平均温度为，床层平均温度为390.9390.9、393.1393.1、395.5395.5，而床层温升分别为，而床层温升分别为18.618.6、14.614.6、88，三床温度最低然而温升却最高，由此分析应当是部分精制反，三床温度最低然而温

48、升却最高，由此分析应当是部分精制反应在裂化床层发生，从而造成温升较大；由于裂化催化剂为无定应在裂化床层发生，从而造成温升较大；由于裂化催化剂为无定形催化剂，本身具有良好的抗氮性，对氮中毒不敏感，而没有表形催化剂，本身具有良好的抗氮性，对氮中毒不敏感，而没有表现为催化剂活性的抑制；裂化床层呈温升控制，五床的催化剂积现为催化剂活性的抑制；裂化床层呈温升控制，五床的催化剂积炭的倾向很大，实际表现为活性的衰减很快。炭的倾向很大，实际表现为活性的衰减很快。UOPUOP坚持认为床层出坚持认为床层出口等温控制方式是最好的控制方案口等温控制方式是最好的控制方案,有利于装置长周期运行。有利于装置长周期运行。20

49、0万吨加氢裂化装置开工总结独山子石化独山子石化 3.6 3.6 化学氢耗略高于设计值。装置刚开工，在未掺炼化学氢耗略高于设计值。装置刚开工，在未掺炼CGOCGO时，时，由于原料性质较好，氢耗在设计范围；但掺炼由于原料性质较好，氢耗在设计范围；但掺炼CGOCGO后，原料性后，原料性质变差，反应温度提温很快，化学氢耗上升较多。质变差，反应温度提温很快，化学氢耗上升较多。3.7 3.7 床层压降稳定、径向温差略高。虽然床层采用了密相床层压降稳定、径向温差略高。虽然床层采用了密相装填技术，但开工后一床压降和总床层压降分别为装填技术，但开工后一床压降和总床层压降分别为166KPa166KPa和和528K

50、Pa528KPa；掺炼；掺炼CGOCGO后，压降略有上升，达到后，压降略有上升，达到196KPa196KPa和和528KPa528KPa；在设计负荷条件下，在在设计负荷条件下，在200KPa200KPa和和659KPa659KPa，基本保持稳定。，基本保持稳定。床层各支径向温差在循环氢环境下，全部床层各支径向温差在循环氢环境下，全部33；但从进低；但从进低氮油开始，各床层出口径向温差最高达到氮油开始，各床层出口径向温差最高达到1010，随着，随着VGOVGO进料进料和装置负荷的调整，目前保持在在和装置负荷的调整，目前保持在在5-75-7，初步判断即使反应，初步判断即使反应进料保证在设计进料的进