桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究课件.ppt

1、桥梁施工用组合钢塔结构桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究分析与研究硕士学位论文答辩11/11/20221桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究论文纲要第一章 绪论第二章 组合式钢塔设计方案拟定与计算模型 第三章 施工索塔结构非线性分析理论 第四章 索塔整体结构受力分析第五章 索塔局部节点有限元分析 结论2桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究第一章 绪论 1.1选题背景 桥梁为跨越结构物，施工过程比起成桥使用期来说虽然时间短暂，但对复杂结构而言，施工过程的结构行为并不一定比成桥后的简单。桥梁施工技术是桥技术的重要组成部分，而且往往成为关键技术。大跨度拱桥的无支架施工，多采用斜拉扣挂法。国内，跨度在350m5

2、50m的巫山长江大桥、菜园坝长江大桥、南宁永和大桥、卢浦大桥等均采用该法建成。随着拱桥跨径的增大，吊装的节段重量相应增加。同时，吊装高度也相应加大，施工过程中缆索吊装系统（包括主索塔）和扣挂系统（包括扣索塔）受载复杂，施工方法对结构的强度、刚度及稳定性提出了很高的要求。同时，由于临时索塔的杆件和节点众多，计算复杂，且有非线性表现，至今没有专用的计算分析软件。在施工中，施工技术人员若只凭经验用简单验算来设计，则会导致桥梁施工中存在着相当大的事故隐患。对南宁大桥缆索吊装斜拉扣挂过程中的临时施工索塔进行全面的强度、刚度和稳定性计算及研究很有必要性。3桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 1.2钢管混凝土

3、（钢箱）拱桥施工方法简介主要有支架施工法、斜拉悬臂法、转体法、缆索吊挂法、大节段吊装法等施工方法。对国内跨径超过100m的钢管混凝土拱桥施工方法的统计见下表 施工方法斜拉悬臂转体支架其他小计拱支桥上承式531110有推力中承式394346飞鸟式1143119下承式钢架系杆拱913114小计641210389拱梁组合体系426113其他431320合计7217294122由上表和图可见，钢管混凝土拱桥中最常用的架设方法是斜拉悬臂法，其次是转体法和支架法。对于拱支桥来说，采用斜拉悬臂法的占了72。图？架设方法与跨径的关系 4桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究1 1.3 3 斜拉悬臂缆索吊装体系简介

4、斜拉悬臂缆索吊装施工体系包括缆索吊装系统、斜拉扣挂系统、索塔、稳定风缆系统和锚碇五部分。斜拉悬臂缆索吊装法施工总体布置示意见下图1.4 斜拉悬臂缆索吊装施工用索塔 索塔形式多样，受载复杂，是斜拉扣挂缆索吊装系统中的关键施工设备。索塔的安全决定着桥梁施工的成败，同时，索塔的经济与否又决定着施工工程造价的高低。下面就索塔布置形式、索塔底部固定方式、吊扣一体化索塔吊塔与扣塔的连接方式、索塔拼装杆件的类型等方面讨论索塔。5桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 索塔布置形式 吊扣塔分离式、吊扣塔一体式。东莞水道大桥吊扣分离式索塔 菜园坝长江大桥索塔照片 巫山长江大桥索塔照片 吊扣分离式索塔的优点在于缆索系统

5、和扣索系统独立工作，互不干扰，有利于合龙稳定与拱轴线调整，其缺点在于构造功能基本相同的两组索塔，大大增加了设备的投入和工程量，增大了工程造价，延长了施工周期，且对施工场地有要求。吊扣一体化索塔的优点在于节省材料，经济优势显著。此外，吊扣一体索塔还能缩短安装工期，降低对现场环境的要求。其缺点在于缆索系统和扣索系统相互干扰，增加了施工控制的难度。6桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 索塔底部固定方式 两种方式可拱选择：铰支和固定。塔底理想铰接形式，其优点是索塔的每肢立柱受力均匀，但容易产生过大的塔顶偏移，并且塔底铰的费钢量很大；塔底固接方式，优点是底部用钢量小且稳定，其缺点是索塔根部容易产生过大的弯

6、矩，导致每肢立柱受力不均匀。图1.7 扣塔底部固定方式 图1.8塔铰钢箱梁构造 7桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究吊扣一体化索塔吊塔与扣塔的连接方式吊塔与扣塔铰接、吊塔与扣塔刚接、吊塔扣塔作为一个整体索塔设计。图1.9 吊塔与扣塔铰接的结构形式 图1.10吊塔铰脚示意图 吊塔与扣塔铰接的方式，使吊塔在理论上传递极少的水平推力给扣塔，只是微小增加扣塔的竖向位移，最大限度地减少吊塔对扣塔的变位影响，不会增加拱肋线型的调整难度，确保整个系统安全运行。国内的菜园坝大桥、巫山长江大桥、茅草街大桥等施工索塔均采用吊塔与扣塔铰接的方式。8桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究索塔拼装杆件的类型 索塔按所采用的材料

7、可分为木质索塔和钢索塔；钢索塔塔身一般采用万能杆件、六四式军用梁、贝雷架组拼。桥梁施工常备式构件的优点是自重轻，搬运、安装、拆卸均很方便，可多次反复使用，经济效果好。其缺点也是显而易见的，当索塔高度、宽度和作用在索塔上的荷载较大时，会造成用钢量剧增、自重增大、承载力不足、拼装作业繁重等不利问题。因此，在设计桥梁施工用索塔时，如果有目的的使用空心钢管、型钢和万能杆件等构件进行组合，则可以充分发挥钢管轴向承载力大、结构简单、安装方便等优点。国内的南宁永和大桥、重庆巫山长江大桥的施工用吊扣一体化索塔均采用钢管、型钢和万能杆件组合而成。9桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究对国内斜拉悬臂缆索吊装施工用索塔

8、的统计分析 由论文第9页表1.2可知，施工索塔结构布置形式多样，拼接杆件多样，索塔尺寸不一，最大吊重亦不同。其中重庆菜园坝长江大桥施工索塔在高度152m、最大起吊重量4200kN方面是目前大跨度桥梁重力吊装体系中的最高指标。而南宁大桥施工索塔在宽度109m、横梁跨中载重（竖向力约7000kN，水平力约1000kN）方面是目前国内同类索塔的最高指标，在索塔高度（138m）、最大载重（2500kN）方面也居于前列水平。1.5空心钢管在桥梁施工中的应用 空心钢管的优点：体型好，受风力小，回转半径大，且各向同性空心。在施工中还有轴向承载力大、结构简单、安装方便等优点。空心钢管广泛应用于桥梁各种施工方法

9、中的临时设施中，例如少支架架设中的临时墩，转体施工法中索塔，斜拉扣挂缆索吊装中的索塔，三大段吊装法中提升塔，本论文中均有举例。空心钢管还可作为临时支架应用于斜拉桥施工中，例如在世界第一高桥法国米约(Millau)高架桥顶推架设中，各墩间的临时支架用的就是钢管桁架，截面尺寸12m12m，高可达270m。国内的苏通大桥架设过程中所用的临时墩采用的也是钢管桁架。10桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究空心钢管的应用前景钢管混凝土桁架结构 与空心钢管桁架结构 在受力性能方面前者优于后者，而在施工安全方便、经济等方面后者优于前者工程实例 巫山长江大桥、丫髻沙大桥的施工塔架均采用的钢管混凝土桁架结构。南宁永和

10、大桥施工索塔、广州新光大桥提升塔架等许多施工用索塔均采用空心钢管拼装。前景 只要对结构的整体杆件及局部节点进行详细的受力计算，在确保安全的条件下，是完全可用使用空心钢管的。法国米约高架桥架设过程11桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究第二章 组合式钢塔设计方案拟定与计算模型 2.1工程概况2.1.1主桥概况 南宁大桥工程采用双向六车道、城市主干路级标准，工程全长1315米，其中主桥长300.5米，引桥长434米，引道长580米，桥宽、路基宽度35米。南宁大桥主桥采用300米跨径曲线梁非对称外倾拱桥（非对称肋拱桥），两岸引桥采用预应力混凝土连续箱梁，分别上跨两岸滨江路。12桥梁施工用组合钢塔结构分析

11、与研究2.1.2主桥上部结构吊装施工过程总体施工方案：“先拱后梁、以拱承梁，钢肋拱通过斜拉扣挂悬臂拼装”拱肋架设采用“缆索吊机吊装，斜拉扣挂”方案；主梁架设采用“缆索吊机吊装，拱肋支承”方案。13桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究2.1.3南宁大桥施工用缆索吊机介绍 每条拱肋共分为15个吊装节段，节段最小吊重121.6t，最大吊重218.0t。全桥钢箱梁分为30个吊装节段，阶段最小吊重119.3t，最大吊重136.6t。缆索吊机主跨采用L452m，北岸上游边跨L1240m，北岸下游边跨L2264m，南岸边跨L3280m。全桥架设4组主索道，上下游各两组，每组主索道设计净起吊能力110t，各采用2

12、组缆索吊机对东、西侧钢拱肋进行抬吊、采用内侧2组缆索吊机对钢箱梁进行抬吊。由于两条拱肋向外倾斜，拱脚到跨中两拱肋间距不断增大，两钢箱拱中心线之间最大距离可达92.577m，因此主吊点必须可以横向移动才能满足拱肋吊装的要求。在钢拱肋吊装时，西侧2组索道最大横移距离为16.66m，东侧2组索道最大横移距离为14.39m。钢箱梁吊装时，西侧索道从拱肋8#节段位置横移38.89m，东侧索道从拱肋8#节段位置横移29.54m。14桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究2.2组合式钢索塔结构拟定2.2.1索塔结构设计依据2.2.2索塔结构设计原则 满足设计文件指导性施工组织设计中对扣塔结构承载和纵向结构尺寸 的

13、基本 要求以及箱型梁节段吊装内净空的要求；满足缆索起重机最大吊装250t的要求；满足索塔结构构件制造、运输、安装、拆卸的施工作业要求；满足索塔构件能够重复利用，工程造价低的要求。15桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 2.2.4索塔结构设计介绍 青山岸索塔总高128m，横桥向总宽109.16m，顺桥向塔底总宽18.52m，塔顶总宽6m；蟠龙新城岸索塔总高138m，横桥向总宽109.16m，顺桥向塔底总宽19.82m，塔顶总宽6m。两索塔门式内净空65.08m。青山岸索塔总重1795t，蟠龙新城岸索塔总重1858t。索塔采用组合式钢塔结构，主要由下部空心钢管结构、上部H型钢扣塔、中间万能杆件横梁、

14、对拉锚梁、塔顶分配梁等部分组成。2.2.3索塔结构设计的关键和难点索鞍最大横移距离可达38.89m。吊装钢箱梁时有强大的缆索吊装力（竖向力约7000kN，水平力约1000kN）作用在65m横梁的中部。外倾式的拱肋使得锚梁在索塔上的分布极为分散 以上特点决定了该索塔的受力与常规的索塔完全不同。如何设计横梁，如何考虑横梁与两侧塔柱的联系，以及扣锚索系统对索塔的影响等成为了该索塔设计的难点。16桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究图2.5 青山岸索塔结构示意图17桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究2.3作用在索塔上的荷载研究2.3.1索塔结构受力特点竖向荷载：塔自重1740018000kN（约130136

15、kN/m）扣锚索竖向分力18800kN缆索起重机竖向分力7000kN缆风索竖向分力2400kN总计45600kN，折算单管平均受力约3800kN水平荷载：缆索起重机水平分力1100kN风荷载：顺桥向风荷载2320kN，约200kg/m2横桥向风荷载810kN，约260kg/m22.3.2结构自重2.3.3吊装荷载18桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究2.3.4扣索、锚索、缆风索索力 拱肋安装过程的总体控制目标是“在拱肋合龙时使拱肋各节点达到设计理论轴线”，即当拱肋合龙后，松扣索及锚索前，各节点Y向和Z向位移达到设计理论轴线，或误差很小。为了简化施工，避免频繁调节锚索及扣索索力，在施工过程中采取仅

16、张拉当前扣锚索的原则，在拱肋合龙的前一阶段调节全部锚索及扣索索力，使拱肋各节点达到设计理论轴线。根据以上原则，优化锚索、扣索、横向对拉索及侧向风缆索力。2.3.5风荷载 由于临时施工用组合式钢塔结构的结构体型不同于各种规范中列举的取值体型，确定其体型系数成为风荷载计算中的难点。经过综合比较各规范，最后采用建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）作为风荷载计算的依据。2.4有限元模型研究2.4.1索塔节点的处理空间桁架模型 空间刚架模型 混合单元模型 南宁大桥施工索塔的空心钢管、H型钢立柱按梁单元处理；连接系杆件也按梁单元处理；跨中、塔顶万能杆件按空间杆单元处理。19桥梁施工用组合钢塔结构

17、分析与研究 南宁大桥施工索塔整体模型分析中，空心钢管、H型钢柱、柱间的槽钢连接系、拱肋、肋间横梁采用beam44建立，跨中、塔顶万能杆件采用link8建立，前扣索、后锚索、压塔索、缆风采用link10建立。塔脚节点按固接处理，索单元在跨中、拱肋和地垄处的节点也按固接处理，跨中拱肋节点按对称约束处理。20桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究第三章施工索塔结构非线性分析理论 3.1引言吊扣一体化索塔这种结构高度大，截面小，柔度大，且承受较大的轴向压力与水平力。结构具有很强的非线性效应。不但索的受力和变形关系表现出非线性，而且门架柱杆身在大的起吊荷载作用也存在明显的P效应。故采用考虑几何非线性的有限元方

18、法对其进行整体受载分析。在对局部节点有限元分析时，考虑到具体的细节构造，在设计荷载下微小的局部区域难免会出现应力集中现象，应力可能会超过屈服点，此外，在极限荷载下我们也需要观察节点塑性区的发展情况。同时，法兰分析有其特殊性，要考虑到法兰接头各元件间的非线性相互作用（上下盘面、盘面与螺栓等）。因此，在对空心管标准法兰和异形承压法兰节点分析时，考虑了材料非线性和接触非线性。在对有节点板连接空心钢管节点分析时，考虑了几何非线性和材料非线性。21桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究3.2几何非线性有限元基本理论 3.2.1总体拉格朗日列式法(T.L)3.2.2更新的拉格朗日列式法（U.L）3.3材料非线性

19、有限元基本理论 3.3.1屈服准则 3.3.2流动准则 3.3.3强化准则 3.3.4 ANSYS材料模型 采用双线性等向强化模型来表示钢材的应力一应变曲线，曲线包括两个斜率:弹性斜率(E)和塑性斜率(ET)。图3.4 Q235B钢材料应力-应变曲线 图3.5 6.8级螺栓材料应力应变曲线22桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究3.4接触非线性问题介绍 3.4.1接触问题概述 3.4.2接触问题分类 3.4.3接触问题求解过程 3.4.4 Ansys接触分析功能3.5斜拉索几何非线性处理方法 由于斜拉索存在有一定的自重垂度，在拉力的作用下，其两端发生相对运动而变形，使斜拉索内力与变形关系是非线性的

20、。考虑这种非线性影响的一种办法（还可以用多段直杆法、曲线索单元法等）是把斜拉索视为与它的弦长等长度的桁架直杆，并引入Ernst公式来修正其材料弹性模量。2223112oeqXoEEw LEA其中：Lx 斜拉索的水平投影长度；Eo 垂直索的弹性模量；w 钢索单位长度的重力；A 钢索中钢丝的横截面面积；钢索中的应力。23桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究3.6非线性有限元方程的求解方法 求解非线性方程的基本思想，是把非线性方程逐步线性化，通过迭代使其逼近真实解。常用的几种方法：直接法，增量法，迭代法和弧长法。3.6.1直接求解法3.6.2增量法3.6.3迭代法3.6.4弧长法3.6.5收敛准则24桥

21、梁施工用组合钢塔结构分析与研究第四章 索塔整体结构受力分析 4.2施工阶段划分 根据全桥施工流程，有限元模型的共划分为46个施工阶段，具体施工阶段划分见P50 表4.1。计算时分4种受载状态对索塔受力进行计算：1、吊装钢拱肋阶段索塔各杆件的受力状况，不考虑风荷载作用。2、张拉扣索阶段索塔各杆件的受力状况，不考虑风荷载作用。3、吊装钢箱梁阶段索塔各杆件的受力状况，不考虑风荷载作用。4、考虑风荷载作用的不利影响，选取钢箱拱肋最大悬臂阶段102、104与顺桥向和横桥向风荷载作用分别组合，计算索塔各杆件的受力状况。4.3索塔内力及应力分析 4.3.1空心钢管及H型钢立柱 索塔立柱是分析的重点，为了解索

22、塔立柱在各工况下的内力、应力分布及变化情况，按四种工况对其进行分析及验算。吊装钢拱肋阶段 A.索塔立柱内力分析25桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 图4.2各工况下钢管轴力最值分布 图4.3各工况下H型钢轴力最值分布 由上图可见，各工况钢管、大H型钢立柱轴力最值均发生在内侧立柱处，并随着施工工况的进展而增大。在工况10（吊装钢箱拱肋W8、E8）阶段达到最大值。钢管立柱最大轴力值为-5477kN，发生在西拱靠岸侧内侧钢管最顶部杆件。大H型钢立柱最大轴力值为-4378kN，发生在西拱靠岸侧内侧立柱最底部杆件。26桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 图4.4钢管轴力图（N）图4.5钢管顺桥向剪力图（N

23、）图4.6钢管顺桥向弯矩图（Nm）图4.7钢管横桥向弯矩图（Nm）图4.8大H型钢轴力图(N)图4.9小H型钢立柱轴力图(N)27桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究B.索塔立柱应力分析 图4.10钢管轴力产生的应力S轴力 图4.11钢管组合应力Smin 图 4.12型钢柱轴力产生的应力S轴力 图4.13型钢柱组合应力SminS轴力-137MPaSmin-160MPaS轴力-152MPaSmin-185MPa28桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究表4.2立柱应力最值汇总表（单位：MPa）项目空心钢管立柱型钢大立柱型钢小立柱外侧中间内侧外侧中间内侧立柱及斜腿SminS轴力SminS轴力SminS轴力S

24、minS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力MIN-156-124-154-123-160-137-121-100-122-109-185-152-156-113162162162172172180143应力比0.770.760.850.580.630.850.79由图4.104.13及表4.2可以看出，各工况下索塔立柱的应力均在容许范围以内。值得注意的是，轴力最大处杆件的应力并不一定最大。也就是说最大轴力产生的应力和最大应力不一定在同一位置。应力空心钢管立柱大H型钢立柱min 比例轴力比例min 比例轴力比例最大处最大处最大处最大处min-160.351-152.151-185.0

25、61-170.391轴力-123.4377.00%-136.7689.90%-130.2470.40%-150.888.50%momy-36.0222.50%-12.17.90%-31.617.10%-0.430.30%momz-0.90.60%-3.32.20%-23.2212.50%-19.1611.20%表4.3立柱组合应力min分解表（单位：MPa）29桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究张拉扣、锚索阶段张拉扣、锚索阶段 A.索塔立柱内力分析 图4.14 各工况下钢管轴力最值分布 图4.15各工况下H型钢轴力最值分布各工况钢管、大H型钢立柱轴力最值均发生在内侧立柱处，并随着施工工况的进展而

26、增大。在工况9-4（张拉扣索WKS7）阶段达到最大值。钢管立柱最大轴力值为-5421kN，发生在西拱靠岸侧内侧钢管最顶部杆件。大H型钢立柱最大轴力值为-4355kN，发生在西拱靠岸侧内侧立柱最底部杆件。30桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究B.索塔立柱应力分析 图4.16钢管轴力产生的应力S轴力 图4.17钢管组合应力Smin 图 4.18型钢柱轴力产生的应力S轴力 图4.19型钢柱组合应力SminS轴力-135MPaS轴力-151MPaSmin-156MPaSmin-173MPa31桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究项目空心钢管立柱型钢大立柱型钢小立柱外侧中间内侧外侧中间内侧立柱及斜腿SminS

27、轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力MIN-147-118-136-109-156-135-101-80-117-101-173-151-149-112162162162172172180143应力比0.730.670.840.460.590.840.78表4.4立柱应力最值汇总表（单位：MPa）由图4.16图4.19及表4.4可以看出，各工况下索塔立柱的应力均在容许范围以内。吊装钢箱梁工况吊装钢箱梁工况A.索塔立柱内力分析图4.20各工况下钢管轴力最值分布 图4.21各工况下H型钢轴力最值分布32桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究立柱轴力在工

28、况L13（吊装13号钢箱梁）阶段达到最大值。钢管立柱最大轴力值为-3428kN，发生在东拱靠河心侧内侧钢管最顶部杆件。大H型钢立柱最大轴力值为-2670kN，发生在东拱靠河心侧内侧立柱最底部杆件。图4.22钢管轴力图（N）图4.23钢管顺桥向剪力图（N）图4.24钢管顺桥向弯矩图（Nm）图4.25钢管横桥向弯矩图（Nm）图4.26大H型钢轴力图(N)图4.27小H型钢立柱轴力图(N)33桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 由以上分析可知，吊装钢箱梁阶段，各工况下的立柱内力均比吊装钢拱肋阶段、张拉扣锚索阶段要小的多，究其原因，则是在吊装钢箱梁阶段，索塔上的扣锚索已经拆除，作用在索塔上的荷载减小颇多

29、。同时由于主索索鞍横移至万能杆件横梁跨中，其受力状态与前述工况不同：内侧钢管立柱顶部杆件轴力要远远大于中间和外侧钢管立柱顶部杆件轴力；内侧型钢立柱杆件轴力也要远远大于中间和外侧型钢立柱杆件轴力；万能杆件横梁此时处于最不利受载状态。B.索塔立柱应力分析图4.28钢管轴力产生的应力S轴力 图4.29钢管组合应力SminS轴力-86MPaSmin-105MPa34桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 图4.30型钢柱轴力产生的应力S轴力 图4.31型钢柱组合应力Smin项目空心钢管立柱型钢大立柱型钢小立柱外侧中间内侧外侧中间内侧立柱及斜腿SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS

30、轴力SminS轴力SminS轴力MIN-85-69-79-63-105-86-35-24-52-38-122-93-121-81162162162172172180143应力比0.430.390.530.140.220.520.57表4.5立柱应力最值汇总表（单位：MPa）由图4.284.31及表4.5可以看出，各工况下索塔立柱的应力均在容许范围以内。S轴力-93MPaSmin-122MPa35桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究风荷载作用考虑风荷载作用时仅将其与安装扣、锚索阶段荷载组合，不与吊装阶段荷载组合。本部分中选取安装钢箱拱肋E8、W8节段工况与顺、横桥向风荷载进行组合，考虑的风荷载工况如

31、下：10(顺风)10-2(顺风)安装W8节段10-4(顺风)安装E8节段10(横风)10-2(横风)安装W8节段10-4(横风)安装E8节段A.索塔立柱内力分析图4.32各工况下钢管轴力最值分布 图4.33各工况下H型钢轴力最值分布-5583kN-4460kN36桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 由于横桥向没有浪风索约束索塔位移，故在张拉扣索阶段，对索塔受力来说，组合横桥向的风荷载要比组合顺桥向的风荷载更为不利。图4.34钢管轴力图（N）图4.35钢管顺桥向剪力图（N）图4.36钢管顺桥向弯矩图（Nm）图4.37钢管横桥向弯矩图（Nm）图4.38大H型钢轴力图(N)图4.39 小H型钢立柱轴力

32、图(N)37桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究B.索塔立柱应力分析图4.40钢管轴力产生的应力S轴力 图4.41钢管组合应力Smin图4.42型钢柱轴力产生的应力S轴力 图4.43型钢柱组合应力SminS轴力-139MPaSmin-161MPaS轴力-155MPaSmin-189MPa38桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究施工空心钢管立柱型钢大立柱型钢小立柱工况外侧中间内侧外侧中间内侧立柱、斜腿SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力SminS轴力MIN-159-130-140-116-161-139-107-86-119-102-189-155-162

33、-114162162162172172180143应力比0.810.680.860.50.580.860.8表4.7 立柱应力汇总表（单位：MPa）应力空心钢管立柱大H型钢立柱min 最大处比例轴力比例min 最大处比例轴力比例最大处最大处min-160.631-156.841-188.511-173.831轴力-122.4976.30%-139.3988.90%-133.7270.90%-154.4788.90%momy-35.622.20%-12.488.00%-22.3511.90%-0.20.10%momz-2.541.60%-4.973.20%-32.4417.20%-19.1611

34、.00%由图4.404.43及表4.7可以看出，各工况下索塔立柱的应力均在容许范围以内。由于轴力最大处杆件的应力并不一定最大。因此有必要分析一下最大组合应力的构成，即轴力和两方向弯矩产生的应力对总应力的贡献。表4.8立柱组合应力min分解表(MPa)39桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究4.3.2索塔联结系受力分析对截面有削弱的杆件，应做净截面强度验算，即nNfA 对出现轴心压力的杆件进行稳定计算，即NfA 对构件进行最大长细比验算，根据高耸结构设计规范，有150200350受压弦杆、斜杆、横杆 辅助杆 受拉杆 对于索塔连接系杆件，我们取出同层内同种杆件的最大压力值和最大拉力值进行验算。由论文由

35、P65P67表4.9表4.11可知，索塔连接系杆件满足强度和稳定性的要求 40桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究4.3.3万能杆件受力分析 南宁大桥施工用组合式钢索塔的横梁及扣塔塔顶2m高度范围内的杆件均为万能杆件拼接而成，在布置万能杆件时按照力线的走向，在受力大的地方布置4肢杆件，在受力小的地方布置2肢杆件。这样既可以减轻横梁自重，满足受力要求，又可以节省钢材。论文中P68表4.12列出了各施工阶段下索塔万能杆件轴力最值与控制容许应力的比较。各万能杆件的最大轴力均小于控制容许应力。下面两图为吊装钢箱梁L13时，4N1和2N3、4N3的轴力图。图4.44 4N1轴力图（N）图4.45 2N3、4

36、N3轴力图（N）41桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究下图为吊装钢箱梁L13节段时，横梁最上面4根4N1上弦和最下面4根4N1下弦杆的轴力分布情况（图中坐标原点为横梁跨中，负值方向为西拱、正值方向为东拱）。由于受到竖向力和水平分力的组合作用，塔顶横梁靠岸侧4N1跨中杆件轴压力最大，为-1510kN，靠河心侧4N1跨中杆件轴压力为-630kN。横梁底部靠河心侧4N1跨中杆件轴拉力最大，为1128kN，靠岸侧4N1跨中杆件轴拉力为733kN。42桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究4.4索塔位移分析论文中P69表4.13列出了各施工工况下索塔顺桥向及横桥向位移值。从表中可以看出，在张装索塔阶段，在索塔通

37、缆风索（每组初始水平安装力为500kN）及索塔后缆风索（每组初始水平安装力为700kN）的作用下，青山岸索塔向岸预偏6cm左右。顺桥向索塔最大位移为106.8mm，发生在吊装东拱1号钢拱肋节段工况。此时，满足塔脚固接时对钢结构塔顶位移 的限制值的规定。随着施工的进展，越来越多的索对索塔产生较强的约束，此时索塔位移可以得到很好的控制。图4.47工况3-1的UZ(顺桥向)位移示意图/10.68/126001/1180h/10.68/126001/1180h/400126/400315Hmm43桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究4.5索塔整体稳定性分析4.5.1等效压杆法验算索塔整体稳定性等效压杆法验

38、算主塔稳定性的计算公式如下：NF 整体稳定验算：424560 10109.491822 0.9435 0.2207NNMPaMPaFm满足规范要求。44桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究4.5.2空间有限元法验算索塔整体稳定性 下表4.14列出了各施工阶段下索塔一阶整体稳定系数，其中最不利工况为10-4(顺风)，其一阶稳定系数为6.183，结构失稳发生在索塔西拱侧底部220a和216a连接系杆件。图4.48为该工况下的索塔失稳模态。45桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究图4.48施工阶段10-4(顺风)索塔一阶失稳模态示意图（=6.18）以上两种方法表明：不管是采用等效压杆方法来验算索塔的整体稳定

39、承载能力，还是采用空间有限元方法来验算索塔的特征值稳定系数，南宁大桥施工用组合式钢索塔设计能满足整体稳定的要求。46桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究4.6本章小结 本章利用考虑了几何非线性的有限元方法对青山岸索塔系统进行整体受载分析，得到如下结论：由于索塔结构与常规桥梁施工用索塔结构形式不同，索塔立柱的最大内力发生在内侧钢管立柱顶部，而不是发生在塔底杆件处。对索塔立柱和联结系杆件来讲，安装合龙段西拱8号钢拱肋节段+横向风荷载时为最不利施工阶段。对万能杆件横梁来讲，跨中吊装钢箱梁时，万能杆件处于最不利受力状态。计算结构表明，各施工工况下索塔结构构件应力或承载能力均能满足规范的要求。吊装东拱1号钢

40、拱肋节段时索塔发生最大顺桥向位移106.8mm，满足施工控制对塔顶位移的要求 等效压杆法和空间有限元方法计算结果表明，索塔满足整体稳定的要求。47桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究第五章 索塔局部节点有限元分析 5.2空心钢管标准法兰受力分析5.2.1有限元计算模型图5.4第一类标准法兰模型平面及三维图图5.5第二类标准法兰模型平面及三维图48桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究5.2.2有限元计算结果分析5.2.2.1法兰接头的极限承载力的确定 有限元模型计算中采用位移增量加载方式，将钢管一端边界固结，另一端施加位移。一共设置60个时间子步，每一个时间子步施加0.5mm的竖向位移(Z方向)图5.6

41、荷载-位移曲线图荷载值2140kN是第一类标准法兰节点的屈服荷载；荷载值5352kN是第二类标准法兰的屈服荷载；第二类标准法兰节点的屈服荷载约为第一类标准法兰节点屈服荷载的2.5倍。49桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究5.2.2.2法兰变形及弯矩分布图5.8两类法兰节点在屈服荷载下的变形图(单位：mm)（放大倍数20）50桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究5.2.2.3法兰应力分析对空心钢管、加劲肋的应力分析（a）一类标准法兰 （b）二类标准法兰图5.9屈服荷载下两类标准法兰（不包括螺栓）的等效应力云图（MPa）在钢材用量增加有限的条件下，第二类标准法兰节点要比第一类标准法兰的材料利用率高，在抗

42、拉性能方面，第二类标准法兰节点也更接近于与管杆等强。51桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究对连接螺栓的应力分析（a）一类标准法兰 （b）二类标准法兰 图5.10屈服荷载下两类标准法兰螺栓的等效应力云图（MPa）490MPa 26MPa 497MPa 20MPa 52桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究其他强度理论下的应力云图图5.11屈服荷载下两类标准法兰节点的z方向应力云图图5.12屈服荷载下两类标准法兰节点的第一强度理论应力云图53桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究图5.13屈服荷载下两类标准法兰节点的第二强度理论应力云图图5.14屈服荷载下两类标准法兰节点的第三强度理论应力云图54桥梁施工用组合

43、钢塔结构分析与研究 图5.11图5.14详细展示了法兰节点（图中没有包括螺栓）在各个应力强度理论下的主应力分布。由于所加荷载为钢管的轴向方向，因此，Z方向的应力云图也一并列出。由Z方向应力云图，第一强度理论（最大拉应力理论）及第二强度理论（最大伸长线应变理论）应力云图可知，钢管与法兰板的焊缝连接处，加劲肋板与钢管的连接端头，加劲肋板与法兰板焊缝连接处的应力集中主要是由拉应力引起的。由第三强度理论（最大剪应力理论）应力云图可以看到，法兰板螺栓孔周围的应力集中主要是由螺栓与法兰板之间的挤压所产生的剪切应力所引起的。节点区的应力分布及塑性区扩展一类标准法兰节点 P=745 kN 二类标准法兰节点 P

44、=2080 kN55桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 一类标准法兰节点 P=2140 kN 二类标准法兰节点 P=5352 kN 一类标准法兰节点 P=2687 kN 二类标准法兰节点 P=6684 kN 56桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究一类标准法兰节点 P=3030 kN 二类标准法兰节点 P=7545 kN 一类标准法兰节点 P=3307 kN 二类标准法兰节点 P=8863 kN 图5.15 两类标准法兰节点应力分布及塑性区扩展云图57桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究 由两类标准法兰节点的应力云图可以看出，开始时候最大Von Mises应力出现在钢管和法兰板的焊缝连接处，加劲肋板与钢

45、管的连接端头，加劲肋底部边缘以及法兰板螺栓孔周围，而加劲板之间和之上的钢管部分应力集中系数较小。随着荷载的增加，这些区域首先进入屈服并逐渐形成塑性区，但此时并不意味着节点立即破坏，荷载仍可以继续增加。随着荷载的增加这些应力集中区域开始不断扩大。由于塑性应力重分布，应力集中区域的应力值和非集中区域的应力值的差值逐渐缩小。整个节点的应力分布开始趋于均匀。整个加载过程中，加劲肋板之间的钢管部分应力集中系数则一直较小，而加劲肋板底部边缘、钢管与法兰板焊缝连接处以及法兰板螺栓孔周围的应力集中一直较大。由于在荷载一位移曲线上无法观测到极值点，因此取第一类标准法兰节点的屈服荷载2140 kN作为该类节点的极

46、限荷载。取第二类标准法兰节点的屈服荷载5352 kN作为该类节点的极限荷载。58桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究5.3异形承压法兰节点的受力分析图5.18无传力板异形法兰节点三维图 图5.19有传力板异形法兰节点三维图 由于几何变形对此类节点的刚度影响不大，因此本章有限元分析只考虑材料非线性和接触非线性。模型计算中没有考虑节点区焊缝以及残余应力对钢管节点承载力的影响，并假定焊缝连接与结构等强。59桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究5.3.2有限元计算结果分析5.3.2.1应力对比分析大H型钢立柱和节点板WJB36无传力板节点的 有传力板节点的图5.20异形法兰节点型钢立柱和节点板WJB36的Vo

47、n Mises应力云图 对无传力板节点而言，最大应力出现在节点板WJB36的螺栓孔处，为248.21MPa。节点板WJB36与H型钢立柱翼缘连接处的底部、加劲肋FLP11与H型钢立柱翼缘连接处应力水平较高，该三处某些区域屈服进入塑性阶段；对有传力板节点而言，最大应力出现在节点板WJB36的螺栓孔处，为247.41MPa。应力水平较高的区域与无连接板节点的类似，只是应力水平较前者低、塑性区面积缩小。60桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究大H型钢立柱加劲肋FLP11无传力板节点的 有传力板节点的图5.21异形法兰节点型钢立柱加劲肋FLP11 的Von Mises应力云图 对无传力板节点而言，最大应力

48、出现在加劲肋FLP11与H型钢翼板连接处，为289.5MPa，在H型钢腹板平面内的加劲肋应力水平较高，全截面进入塑性阶段。对有传力板节点而言，最大应力出现在型钢腹板平面内的加劲肋与H型钢连接处顶部，为240.5MPa，加劲肋板角点局部区域进入塑性阶段。61桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究上法兰盘上法兰盘 无传力板节点的 有传力板节点的图5.22异形法兰节点的上法兰盘Von Mises应力云图 对无传力板节点而言，最大应力出现在型钢腹板平面内加劲肋FLP11与上法兰盘面的接触处，为259.5MPa。H型钢翼板及翼板平面内的加劲肋、腹板平面内的加劲肋与上法兰盘的接触处应力水平较高，某些区域进入塑性

49、阶段。对有传力板节点而言，最大应力出现在节点板WJB36下方的上法兰边缘处，为243.1MPa。由于法兰盘面有传力板的支撑作用，盘面中部变形较小，因此，H型钢翼板、腹板及其平面内的加劲肋与上法兰盘接触处应力水平较高。整个上法兰盘面上只有最大应力处的很小局部区域进入塑性阶段。62桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究下法兰盘 无传力板的 有传力板的图5.23 异形法兰节点的下法兰盘的Von Mises应力云图 对无传力板节点而言，最大应力出现在节点板WJB36附近的法兰盘螺栓孔处，为281.9MPa。下法兰盘与空心钢管接触处的圆环形区域应力水平较高，局部区域进入塑性阶段。对有传力板节点而言，最大应力出

50、现在下法兰边缘与传力板接触处，为195.5MPa。下法兰盘与空心钢管接触处的圆环形区域、下法兰盘与传力板接触区域应力水平较高。整个盘面没有出现塑性区域。63桥梁施工用组合钢塔结构分析与研究空心钢管空心钢管无传力板的 有传力板的图5.24异形法兰节点的空心钢管Von Mises应力云图 对无传力板节点而言，最大应力出现在空心钢管顶部内缘与下法兰盘接触处，为303.2MPa，钢管顶部局部区域进入塑性阶段。由图可见，H型钢顶板、腹板下方的加劲肋高度范围内的管壁应力水平较高，加劲肋下方角点与管壁接触处局部进入塑性阶段。对有传力板节点而言，最大应力出现在传力板下方与管壁接触处，此处存在应力集中，最大应力