第6章轴心受力构件课件.ppt
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- 轴心 构件 课件
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1、本科教学本科教学 第四章 轴心受力构件钢 结 构第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪l 轴心受力构件的特点和截面形式轴心受力构件的特点和截面形式l 轴心受拉构件轴心受拉构件l 实腹式轴心受压构件实腹式轴心受压构件l 格构式轴心受压构件格构式轴心受压构件l 柱头和柱脚柱头和柱脚第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪轴心受力构件的截面形式轴心受力构件的截面形式实实腹腹式式截截面面实腹式构件比格实腹式构件比格构式构件构造简构式构件构造简单,制造方便,单,制造方便,整体受力和抗剪整体受力和抗剪性能好,但截面性能好,但截面尺寸较大时钢材尺寸较大时
2、钢材用量较多;而格用量较多;而格构式构件容易实构式构件容易实现两主轴方向的现两主轴方向的等稳定性,刚度等稳定性,刚度较大,抗扭性能较大,抗扭性能较好,用料较省。较好,用料较省。格格构构式式截截面面实腹式组合截面实腹式组合截面型钢截面型钢截面格构式组合截面格构式组合截面第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪轴心受拉构件轴心受拉构件强度强度 (承载能力极限状态承载能力极限状态)刚度刚度 (正常使用极限状态正常使用极限状态)轴心受压构件轴心受压构件刚度刚度 (正常使用极限状态正常使用极限状态)强度强度稳定稳定(承载能力极限状态承载能力极限状态)轴心受力构件的设计轴心受力构
3、件的设计第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪6.2 6.2 轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度NfA(6.2.1)式中:式中:N 轴心力设计值;轴心力设计值;A 构件的毛截面面积;构件的毛截面面积;f 钢材抗拉或抗压强度设计值。钢材抗拉或抗压强度设计值。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪 n/NAf图图6.2.1 截面削弱处的应力分布截面削弱处的应力分布NNNN0 max=30 fy(a)弹性状态应力弹性状态应力(b)极限状态应力极限状态应力nNfA(6.2.2)第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程
4、系 沈德洪 轴心受力构件均应具有一定的刚度,以免产生过大的变形和振轴心受力构件均应具有一定的刚度,以免产生过大的变形和振动。通常用动。通常用长细比长细比 来衡量,来衡量,越大,表示构件刚度越小。因此设计越大,表示构件刚度越小。因此设计时应使构件长细比不超过规定的容许长细比:时应使构件长细比不超过规定的容许长细比:式中:式中:max构件最不利方向的最大长细比;构件最不利方向的最大长细比;l0计算长度,取决于其两端支承情况;计算长度,取决于其两端支承情况;i回转半径;回转半径;容许长细比容许长细比,查表,查表P115表表6.1,P117表表6.2。AIi maxyxmax),()(max0maxi
5、l(6.2.2)第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪 理想轴心受压构件(理想直,理想理想轴心受压构件(理想直,理想 轴心受力)当其压力小于某轴心受力)当其压力小于某个值(个值(Ncr)时,只有轴向压缩变形和均匀压应力。达到该值时,构)时,只有轴向压缩变形和均匀压应力。达到该值时,构件可能弯曲或扭转,产生弯曲或扭转应力。此现象称:构件整体失件可能弯曲或扭转,产生弯曲或扭转应力。此现象称:构件整体失稳或整体屈曲。意指稳或整体屈曲。意指失去了原先的直线平衡形式的稳定性。失去了原先的直线平衡形式的稳定性。6.3 实腹式轴心受压构件实腹式轴心受压构件轴心压力N较小干扰力除去
6、后,恢复到原直线平衡状态N增大干扰力除去后,不能恢复到原直线平衡状态,保持微弯状态N继续增大干扰力除去后,弯曲变形仍然迅速增大,迅速丧失承载力第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪 理想的轴心受压构件理想的轴心受压构件(杆件挺直、荷载无偏心、无初始杆件挺直、荷载无偏心、无初始应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等)应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等)的失稳形式分为的失稳形式分为:弯曲失稳弯曲失稳扭转失稳扭转失稳弯扭失稳弯扭失稳第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪(1 1)弯曲失稳弯曲失稳只发生弯曲变形,截面只绕一只发生弯曲变形,截面只绕
7、一个主轴旋转,杆纵轴由直线变为曲个主轴旋转,杆纵轴由直线变为曲线,是线,是双轴对称截面双轴对称截面常见的失稳形常见的失稳形式;式;无缺陷的轴心受压构件无缺陷的轴心受压构件(双轴对称的工型截面)通常(双轴对称的工型截面)通常发生发生弯曲失稳弯曲失稳,构件的变形发,构件的变形发生了性质上的变化,即构件由生了性质上的变化,即构件由直线形式改变为弯曲形式,且直线形式改变为弯曲形式,且这种变化带有突然性。这种变化带有突然性。NNNNNN(a)(b)(c)第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪(2 2)扭转失稳扭转失稳失稳时除杆件的支撑端外,各截面均绕纵轴扭转,失稳时除杆件的支
8、撑端外,各截面均绕纵轴扭转,是是十字十字形双轴对称截面形双轴对称截面可能发生的失稳形式;可能发生的失稳形式;对某些抗扭刚度较差的轴心受压构件(十字形截面),对某些抗扭刚度较差的轴心受压构件(十字形截面),当轴心压力达到临界值时,稳定平衡状态不再保持而发生微当轴心压力达到临界值时,稳定平衡状态不再保持而发生微扭转。当轴心力在稍微增加,则扭转变形迅速增大而使构件扭转。当轴心力在稍微增加,则扭转变形迅速增大而使构件丧失承载能力,这种现象称为丧失承载能力,这种现象称为扭转失稳扭转失稳。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪(3 3)弯扭失稳弯扭失稳单轴对称截面单轴对称截面绕
9、对称轴屈曲时,杆件发生弯曲变形的同时必绕对称轴屈曲时,杆件发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。然伴随着扭转。截面为单轴对称(截面为单轴对称(T T形截面)的轴心受压构件绕对称轴失形截面)的轴心受压构件绕对称轴失稳时,由于截面形心和剪切中心不重合,在发生弯曲变形的同稳时,由于截面形心和剪切中心不重合,在发生弯曲变形的同时必然伴随有扭转变形,这种现象称为时必然伴随有扭转变形,这种现象称为弯扭失稳弯扭失稳。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪理想轴心受压构件理想轴心受压构件(1 1)杆件为等截面理想直杆;)杆件为等截面理想直杆;(2 2)压力作用线与杆件形心轴重合;)压力
10、作用线与杆件形心轴重合;(3 3)材料为匀质,各项同性且无限弹性,符合虎克定律;)材料为匀质,各项同性且无限弹性,符合虎克定律;(6 6)构件无初应力,节点铰支。)构件无初应力,节点铰支。欧拉(欧拉(EulerEuler)早在)早在17661766年通过对理想轴心压杆的整体稳定问年通过对理想轴心压杆的整体稳定问题进行的研究,当轴心力达到临界值时,压杆处于屈曲的微弯状题进行的研究,当轴心力达到临界值时,压杆处于屈曲的微弯状态。在弹性微弯状态下,根据外力矩平衡条件,可建立平衡微分态。在弹性微弯状态下,根据外力矩平衡条件,可建立平衡微分方程,求解后得到了著名的方程,求解后得到了著名的欧拉临界力欧拉临
11、界力和和欧拉临界应力欧拉临界应力。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪NBzCyy屈 曲 弯 曲状 态ANz0/22 NydzyEIdkzBkzAycossinEINk/2222222/)/(/EAilEAlEINcr2crcr2NEA方程通解:方程通解:临界力:临界力:欧拉公式:欧拉公式:02 yky第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪(6.3.1)2220222EAlEIlEINEcr22EEEAN(6.3.2)式中:式中:Ncr 欧拉临界力,常计作欧拉临界力,常计作NE E 欧拉临界应力,欧拉临界应力,E材料的弹性模量材料的弹性
12、模量A压杆的截面面积压杆的截面面积 构件的计算长度系数构件的计算长度系数 杆件长细比(杆件长细比(=l/i)i回转半径(回转半径(i2=I/A)弹性临界应力弹性临界应力第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪轴心受压构件的计算长度系数轴心受压构件的计算长度系数 表表6.3.1第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪PppcrfEfE :22或或长长细细比比(6.3.3)(6.3.4)在欧拉临界力公式的推导中,假定材料无限弹性、符合虎克定在欧拉临界力公式的推导中,假定材料无限弹性、符合虎克定理(理(E E为常量),因此当截面应力超过钢材的比例极
13、限为常量),因此当截面应力超过钢材的比例极限fp后,欧拉临后,欧拉临界力公式不再适用,式(界力公式不再适用,式(6.3.26.3.2)应满足:)应满足:只有长细比较大(只有长细比较大(p)的轴心受压构件,才能满足上式的要求。)的轴心受压构件,才能满足上式的要求。对于长细比较小对于长细比较小(p)的轴心受压构件,截面应力在屈曲前已经)的轴心受压构件,截面应力在屈曲前已经超过钢材的比例极限,构件处于弹塑性阶段,应按弹塑性屈曲计算超过钢材的比例极限,构件处于弹塑性阶段,应按弹塑性屈曲计算其临界力。其临界力。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪22202AElIENttt
14、cr(6.3.5)22ttE(6.3.6)式中:式中:Nt 切线模量临界力切线模量临界力 t 切线模量切线模量临界应力临界应力Et压杆屈曲时材料的切线模量压杆屈曲时材料的切线模量 非弹性临界应力非弹性临界应力E=tgfp crfyEt=d/d1dd第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪 crcr 用于理想压杆分用于理想压杆分枝失稳分析的理论先枝失稳分析的理论先由欧拉(由欧拉(EulerEuler)提出,)提出,后由香莱后由香莱(Shanley)(Shanley)用用切线模量理论完善了切线模量理论完善了分枝后的曲线。分枝后的曲线。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件
15、同济大学 建筑工程系 沈德洪初始缺陷初始缺陷几何缺陷:几何缺陷:初弯曲、初偏心初弯曲、初偏心等;等;力学缺陷:力学缺陷:残余应力、材料不均匀等。残余应力、材料不均匀等。A A、产生的原因、产生的原因 焊接时的不均匀加热和冷却;焊接时的不均匀加热和冷却;型钢热扎后的不均匀冷却;型钢热扎后的不均匀冷却;板边缘经火焰切割后的热塑性收缩;板边缘经火焰切割后的热塑性收缩;构件冷校正后产生的塑性变形。构件冷校正后产生的塑性变形。其中焊接残余其中焊接残余应力数值最大。应力数值最大。B B、分布分布规律规律 实测的残余应力分布较复杂而离散,分析时常采用其简化分布图。实测的残余应力分布较复杂而离散,分析时常采用
16、其简化分布图。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪+-0.361f0.361fy y0.805f0.805fy y(a)热扎工字钢热扎工字钢0.3f0.3fy y0.3f0.3fy y0.3f0.3fy y(b)热扎热扎H型钢型钢f fy y(c)扎制边焊接扎制边焊接0.3f0.3fy y 1 1f fy y(d)焰切边焊接焰切边焊接0.2f0.2fy yf fy y0.75f0.75fy y(e)焊接焊接0.53f0.53fy yf fy y 2 2f fy y 2 2f fy y(f)热扎等边角钢热扎等边角钢残余应力分布规律残余应力分布规律第第6 6章轴心受力
17、构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪0.3fy0.3fy0.3fy0.3fyr=0.3fy=0.7fyfy(A)0.7fyfyfy(B)=fyfy(C)=N/A0fyfprfy-rABC当当N/Afp=fy-r时,截面出现塑性区,应力分布如图。时,截面出现塑性区,应力分布如图。临界应力为:临界应力为:2tx22()4(6.3.9)24exxxxEItb hEEEItbh对轴屈曲时:3e332()12(6.3.10)212ytyyyyEItbEEEItb对轴屈曲时:22crcr22(6.3.8)eeNIIEIEAl AII 柱屈曲可能的弯曲形式有两种:柱屈曲可能的弯曲形式有两种:沿强轴
18、(沿强轴(x x轴)轴)和和沿弱轴(沿弱轴(y y轴)轴)因此:因此:2cr2(6.3.11)xE23cr2(6.3.12)yEth ht b bb bxxy第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪 根据内外力的平衡条件,建立根据内外力的平衡条件,建立的关系式,并求解,的关系式,并求解,可将其可将其画成画成柱子曲线柱子曲线,如下;,如下;fy0欧拉临界曲线欧拉临界曲线1.0crxcrxcrycryE E图图6.3.7 仅考虑残余应力的柱子曲线仅考虑残余应力的柱子曲线残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响(残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响(11)。原因是远离弱)。
19、原因是远离弱轴的部分是残余压应力最大的部分,而远离强轴的部分则是兼有残轴的部分是残余压应力最大的部分,而远离强轴的部分则是兼有残余压应力和残余拉应力。余压应力和残余拉应力。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪00sinzyl1.1.构件初弯曲(初挠度)的影响构件初弯曲(初挠度)的影响假定两端铰支压杆的初弯曲曲线为:假定两端铰支压杆的初弯曲曲线为:则根据内外力平衡条件,稳定临界平衡方程:则根据内外力平衡条件,稳定临界平衡方程:y0yNNM=N(y0+y)zy 0yyNyEI 0sin1zyl00sin1zYyylm/21z lyy中点的挠度:中点的挠度:NNl/2l
20、/2v0 0y0 0v1 1yzyv力学模型力学模型求解后可得到求解后可得到挠度挠度y和和总挠度总挠度Y的曲线分别为的曲线分别为:yEI x10102/zmlYY第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪中点的弯矩为:中点的弯矩为:0mm1NMNY式中,式中,=N/NE,NE为欧拉临界力;为欧拉临界力;1/(1-)为初挠度放大系数或弯矩放大系数。为初挠度放大系数或弯矩放大系数。0.50v0 0=3mm=3mm1.0Ym/v0 0=1mm=1mmv0 0=0=0ENNABBA有初弯曲的轴心受压构件的荷载挠度曲线如图,具有以下特点:有初弯曲的轴心受压构件的荷载挠度曲线如图,
21、具有以下特点:一旦施加荷载,杆即产生弯曲;一旦施加荷载,杆即产生弯曲;y和和Y与与 0 0成正比,随成正比,随N的增的增大而加速增大,初弯曲越大跨中挠度越大;大而加速增大,初弯曲越大跨中挠度越大;初弯曲的存在使压初弯曲的存在使压杆承载力杆承载力恒低于恒低于欧拉临界力欧拉临界力NE。当挠度。当挠度y趋于无穷时,趋于无穷时,N趋于趋于NE 第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪实际压杆并非无限弹性体,当实际压杆并非无限弹性体,当N达到某值时,在达到某值时,在N和和Mm的共同作用的共同作用下,构件中点截面边缘纤维压应力会率先达到屈服点。假设钢材下,构件中点截面边缘纤维压应
22、力会率先达到屈服点。假设钢材为完全弹塑性材料。当挠度发展到一定程度时,构件中点截面最为完全弹塑性材料。当挠度发展到一定程度时,构件中点截面最大受压边缘纤维的应力应该满足:大受压边缘纤维的应力应该满足:0m11/1/yEMNNfAWAW AN N(6.3.19)00/()/W AN A0令截面核心矩,相对初弯曲,可解得以可解得以截面边缘屈服为准则截面边缘屈服为准则的临界应力:的临界应力:(6.3.20)2y0Ey0E0yE(1)(1)22fff上式称为上式称为佩利佩利(Perry)公式公式第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪0.50v0 0=3mm=3mm1.0Ym
23、/v0 0=1mm=1mmv0 0=0=0ENNABBA根据根据佩利佩利(Perry)公式求出的荷载公式求出的荷载N=A 0表示截面边缘纤维开始屈服时表示截面边缘纤维开始屈服时的荷载,相当于图中的的荷载,相当于图中的A或或A点。点。随着随着N继续增加,截面的一部分进入继续增加,截面的一部分进入塑性状态,挠度不再象完全弹性发展,塑性状态,挠度不再象完全弹性发展,而是增加更快且不再继续承受更多的而是增加更快且不再继续承受更多的荷载。荷载。到达曲线到达曲线B或或B点时,截面塑性变形区已经发展的很深,要点时,截面塑性变形区已经发展的很深,要维持平衡必须随挠度增大而卸载,曲线开始下降。与维持平衡必须随挠
24、度增大而卸载,曲线开始下降。与B或或B对应的极限荷载对应的极限荷载NB为为有初弯曲构件整体稳定极限承载力有初弯曲构件整体稳定极限承载力,又称为又称为压溃荷载压溃荷载。求解极限荷载比较复杂,一般采用数值法。目前,我国规范求解极限荷载比较复杂,一般采用数值法。目前,我国规范GB50018GB50018仍采用仍采用边缘纤维开始屈服时的荷载边缘纤维开始屈服时的荷载验算轴心受压构件的验算轴心受压构件的稳定问题。稳定问题。第第6 6章轴心受力构件章轴心受力构件同济大学 建筑工程系 沈德洪。杆杆件件长长细细比比,截截面面回回转转半半径径;截截面面核核心心距距,式式中中:iliAWilWAlWAv 10001
25、1000100000施工规范规定的初弯曲最大允许值为施工规范规定的初弯曲最大允许值为 0=l/1000,则相对初弯曲为:则相对初弯曲为:由于不同的截面及不同由于不同的截面及不同的对称轴,的对称轴,i/不同,因不同,因此初弯曲对其临界力的此初弯曲对其临界力的影响也不相同。影响也不相同。fyfy0 欧拉临界曲线欧拉临界曲线对对x x轴轴仅考虑初弯曲的柱子曲线仅考虑初弯曲的柱子曲线对对y y轴轴x xx xy yy y01000l crcr对于焊接工字型截面轴心压杆,对于焊接工字型截面轴心压杆,对对x轴(强轴)轴(强轴)i/1.16;对对y轴(弱轴)轴(弱轴)i/2.10。第第6 6章轴心受力构件章
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