振荡器的设计解析课件.ppt

1、1重要性：微波集成振荡器是各类微波系统的关键部件之一，它的性能优劣直接影响到微波系统的性能指标。要求越来越高：输出功率大、相位噪声低、频率稳定度高、尺寸小、温度稳定性高、可靠性高及成本低。类型：二极管振荡器：在输出功率及效率两方面，体效应二极管振荡器都不如雪崩二极管振荡器，但在相位噪声方面体效应二极管振荡器比雪崩二极管振荡器好。晶体三极管振荡器：比二极管振荡器有下述优点：工作频带宽，效率高，谐振频率完全取决于外部谐振电路，相位噪声优于二极管振荡器；功耗小，工作温度较低，可靠性较高；它的唯一缺点是最高振荡频率低于二极管振荡器。石英晶体振荡器：是一种振荡频率较低的高稳定的频率源，在微波波段常采用倍

2、频链式晶体振荡器、锁相式晶体振荡器及介质谐振器晶体管振荡器作为高稳定性的频率源。2主要有频率准确度，频率稳定度，长期稳定度，短期稳定度和初始漂移。1频率准确度2频率稳定度（1）长期频率稳定度（2）短期频率稳定度（3）瞬时频率稳定度3频率准确度是指振荡器实际工作频率与标称频率之间的偏差。有绝对频率准确度和相对频率准确度两种表示方法。绝对频率准确度是实际工作频率与标称频率的差值。用下式表示Hz0fff式中 f实际工作频率；f0标称频率。相对频率准确度是绝对频率准确度与标称频率的比值。用下式表示000fffff4频率稳定度是指在规定的时间间隔内，频率准确度变化的最大值。它也有两种表示方法：即绝对频率

3、稳定度和相对频率稳定度。通常用相对频率稳定度来表示，又简称为频率稳定度。用下式表示时间间隔0max0fff 式中，max0ff 是在规定时间内的绝对频率准确度的最大值。根据所规定的时间间隔的长短不同，频率稳定度又可分为长期频率稳定度、短期频率稳定度和瞬时频率稳定度三种。5（1）长期频率稳定度如果所规定的时间间隔在 1 天以上，在这段时间间隔内的相对频率准确度称为长期频率稳定度。它主要取决于有源器件和电路元件等老化特性。式（8-3）的含义是在规定时间内用实际频率偏离标称频率的最大值作为频率稳定度。在度量长期频率稳定度时是不很合理。例如，振荡器在一个月内所观测到的稳定度经常会出现瞬间不稳，即偶然在

4、几秒钟内是 104，而大部分时间是 105。如果按式（8-3）的定义，则该振荡器的长期稳定度是 104，这个结果显然是不合理的。为了合理表征长期频率稳定度，通常采用统计的方法，即用均方根值表示长期频率稳定度。用下式表示 niinffffn12001式中 n测量次数；iff 0第 i 次所测的相对频率稳定度；0ffn 个测量数据的平均值。6（2）短期频率稳定度如果所规定的时间间隔在一天以内，在这段时间间隔内的相对频率准确度称为短期频率稳定度，通常称为频率漂移。它主要取决于温度变化、电压变化和电路参数不稳定等因素。（3）瞬时频率稳定度如果所规定的时间间隔在秒以内，在这段时间间隔内的相对频率准确度称

5、为瞬时频率稳定度，它是由振荡器的内部噪声引起的频率起伏。由于频率的瞬时值是无法测量的，其所测得的频率仅仅是在某一段时间内的平均值，因此瞬间频率稳定度是不能用式（8-3）度量的。通常，采用阿仑方差来度量瞬间频率稳定度，有时也称秒级频率稳定度。用下式表示 njjjnyfffn12122202211lim（8-5）式中 每次测量的取样时间；f0标称频率；n测量组数；f2j,f2j1第 2j 次和第 2j1 次所测得的频率值，j=1,2,n。式（8-5）中，要求无间歇地测出每对数据，而对与对之间的间隔时间可任取。7频率f0，在f0附近还包含许多旁频，连续分布在f0两边。如图8-1所示，纵坐标是功率，f

6、0处是载波功率（振荡器输出功率），f0两边的是噪声功率，它同时包含调频噪声功率和调幅噪声功率。图8-1 振荡器输出的频谱在振荡器电路中，由于存在各种不确定因素的影响，使振荡频率和振荡幅度随机起伏。振荡频率的随机起伏称为瞬时频率稳定度，频率的瞬变将产生调频噪声、相位噪声和相位抖动。振荡幅度的随机起伏将引起调幅噪声。因此，振荡器在没有外加调制时，输出的频率不仅含振荡81调频噪声（1）功率表示（2）均方根频偏2相位噪声（1）相位噪声的定义（2）相位噪声的表示法 相位脉动谱密度 频率脉动谱密度 单边带相位噪声谱密度3频谱纯度9（1）功率表示调频噪声可以用离载频 f0为 fm处的单位频带调频噪声功率 P

7、n与载波功率Po之比表示。它与调制频率及频偏的关系如下22 mpFMSSBonffPP式中 fp频偏峰值；fm调制频率；Pn偏离载频 f0为 fm处的单位带宽单边带噪声功率。如果 Pn取双边带功率值，则上式改为 2 2 mpDSBFMonffPP用 dB 数表示上两式，即 HzdBcffPPmpSSBFMon/2lg20 HzdBcffPPmpDSBFMon/2lg20 可以看出，调频噪声是频偏和调制频率的函数，频偏越大，调频噪声越大；调制频率越低，调频噪声越大。10（2）均方根频偏调频噪声也可以用频偏直接表示，即采用均方根频偏frms表示调频噪声，它是单位带宽噪声边带对应的频偏均方值。frm

8、s的数值由下式表示2prmsff （Hz）（8-10）从式（8-8）、（8-9）和式（8-10）看出，用功率表示调频噪声时，应注明是单边带调频噪声功率还是双边带调频噪声功率，两者之间差 3dB；而用均方根频偏表示调频噪声时，就不必注明是单边带调频噪声功率还是双边带调频噪声功率。11（1）相位噪声的定义图8-2中的振荡器频谱边带与寄生调幅和寄生调相有关。由调制理论分析知道，靠近振荡频率处的噪声边带功率主要是寄生调相引起的，而寄生调幅分量很小，可以不考虑。图8-2中含有两类调相信号。第一类：确定的调相信号。主要是一些离散信号，它是由电源频率、振动频率和交变电磁场产生的干扰，这些干扰信号在调相噪声谱

9、密度图上是一些可以分开的离散分量。第二类：随机的调相信号，称为相位噪声。相位噪声谱在很宽的频率范围内是个连续谱。由于测得的噪声电平是检波器带宽的函数，为了使测量结果与检波器带宽无关，相位噪声电平是在1Hz带宽内测量。图8-2 振荡器的调相噪声谱密度12（2）相位噪声的表示法通常用相位噪声谱密度来表示相位噪声的大小，根据不同用途，相位噪声谱密度的表示方法也不同。相位脉动谱密度相位脉动谱密度可以写为 2KfSfSrmsV （rad2/Hz）式中 fSrmsV相位检波器电压脉动输出的功率谱密度；K相位检波器常数，单位是 V/rad。这个参量适用于具有相位敏感电路的系统，用它分析相位噪声对系统（如数字

10、调频通信系统）的影响。13频率脉动谱密度频率脉动谱密度可以由相位脉动谱密度确定，得 fSffS2 （radHz）由上式看出，频率脉动谱密度是与频率有关的。单边带相位噪声谱密度在大多数场合下，并不采用上述二种表示方法，而是采用相对载波电平的相位脉动的实际单边带功率，表示为L cnPfPf （dBc/Hz）式中 L(f)单边带相位噪声谱密度，单位取 dBc/Hz；Pn(f)在偏离载频为 f 处的带宽为 1Hz 的单边带功率，以 dBm 为单位；Pc载波功率，以 dBm 为单位。14振荡器的频谱纯度是指振荡频率的不稳所造成的频谱不纯。振荡器的杂散信号越多，相位噪声越大，则频谱纯度越差。振荡器的频谱纯

11、度可以用振荡器输出功率与各寄生频率总电平之比的分贝数表示。15介质稳频FET振荡器是利用微波介质谐振器做为高Q腔对FET振荡器进行稳频的谐振器，通常简称为介质振荡器。它在1GHz到几十GHz频率范围内，可以直接产生所需的振荡频率，而不需倍频，具有体积小、结构简单的特点。低损耗介质谐振器材料已有很大进展，介质谐振器Q值已接近金属空腔谐振器，因此，振荡器的相位噪声较低。介质谐振器的温度系数很容易控制，可以与FET电路互相补偿，使介质振荡器具有很高的频率稳定度。因此，介质振荡器已被广泛用于各类微波系统中。16（1）微波介质谐振器材料的物理特性微波介质谐振器是一种介电常数高、损耗低的陶瓷材料，它是含锌

12、、铬的钛酸盐和锆酸盐的混合陶瓷。工作在不同频率范围的介质谐振器应采用不同材料实现，它大体分成三类，分别用于L、S波段；C波段和X、K波段。介质谐振器的主要参数是相对介电常数r、无载品质因数Q0和谐振频率温度系数f。谐振频率介质谐振器的谐振频率与介质的 成反比，在微波频率低端要求r值比较大，以减小电路尺寸。目前，r在2590范围，如Trans-Tech公司生产的8000系列介质谐振器，r从28到80，频率从UHF波段一直到Ka波段。图8-3 圆柱形金属空腔情况r17介质谐振器的谐振频率与它周围环境有关。如果介质谐振器放在圆柱形金属空腔内，空腔的高度约为谐振器高度的 3 倍，直径约为介质谐振器直径

13、的 2 倍，如图 8-3 所示。这种情况的圆柱形介质谐振器谐振频率（工作在 TE01模式）可按下式计算4.02.10DLDcfr当孤立的圆柱形介质谐振器的谐振频率可以用下式计算9.6340LDDfr式中 c光速，C=31011mm/s；D圆柱形介质谐振器直径（mm）；f0圆柱形介质谐振器频率（GHz）；L圆柱形介质谐振器高度（mm）。在 1.0D/L4，30r50 情况下，式（8-15）的精度在 2%左右。18谐振频率温度系数改变介质谐振器的材料成分配比，可以把介质谐振器的谐振频率温度系数rf控制在+20ppm/20ppm/范围内任意选定，误差约为0.5ppm/。介质谐振器的谐振频率温度系数可

14、以按下式计算 （ppm/）（8-16）式中 f2对应于温度为T2时的谐振频率；f1对应于温度为T1时的谐振频率。通常，介质谐振器参数表上给出的谐振频率温度系数rf是指常温（T=20）条件下的rf值，而实际电路往往要求在某一温度范围内rf接近0ppm/，rf变化不应太大，用这种介质谐振器实现的介质振荡器的频率稳定性能就比较好。目前，在2560温度变化范围内，大多数介质谐振器的rf变化只有几个ppm/；当超出上述温度范围时，rf的温度特性变得很坏，rf的变化量可能大到几百ppm/。21121rffffTT19谐振频率温度系数图8-4是Trans-Tech公司的8000系列rf对温度的变化关系；图8

15、-5是日本村田制作所产品的rf对温度的变化关系。由图8-4看出，不同型号产品的rf的温度特性是不一样的，其中8515型号rf的温度特性最好。图8-4 rf的温度特性图8-5 rf的温度特性（Trans-Tech Inc8000系列）（日本村田制作所）20无载品质因数Q介质谐振器的无载品质因数Q0与介质损耗及环境损耗有关。Q0值是储能与周期耗散能之比值，具体计算可以用下式表示（8-17）式中含义如图8-6所示。0021fQff图8-6 介质谐振器品质因数的确定21图8-7是Q0的温度特性，Q0值随温度升高而下降。图8-8是Q0的频率特性，Q0值随频率升高而下降，且Q0与f之积为一常数，其值随不同

16、材料而不同。在电路设计时，希望品质因数Q0尽可能大，用于稳定振荡器频率的Q0值应大于3000。图8-7 Q0的温度特性图8-8 Q0的频率特性由于低损耗材料的改进，介质谐振器的无载Q0值不断提高，通常10GHz的无载Q0值约为10000，近年报导可达20000，该值已接近抛光金属空腔。原理上，由于介质谐振器没有金属损耗，其无载Q0值还有可能提高。22（2）圆柱形介质谐振器的工作模式介质谐振器材料的相对介电常数很高，因而电磁场集中于介质材料之中。在介质稳频振荡器中，圆柱形介质谐振器用得比较多。圆柱形介质谐振器可以看成两端开路的介质波导，它有无限多振荡模式；与金属谐振腔不同，介质谐振器沿轴向的长度

17、 L 不是半波长的整数倍，因为介质与空气分界面上的场不是零，而是按指数规律在空气中衰减，所以,2,1,0,12ppLg圆柱形介质谐振器的工作模式有pmnpmnpmnpmnEHHETMTE,相应模式的介质谐振器长度为2/12/ggpLp圆柱形介质谐振器的最低次模可能是TE01模，也可能是TM01模。为了保证TE01是主模，圆柱形介质谐振器的长度与直径的比值 L/D 应在 0.30.5 之间，如果高度 L 过小，将引起 Q 值下降。23（2）圆柱形介质谐振器的工作模式图8-9是圆柱形介质谐振器主模TE01场分布，图中实线为电力线，虚线为磁力线。图8-9 圆柱形介质谐振器主模TE01场分布24圆柱形

18、介质谐振器工作在TE01主模时，它与微带线之间的耦合是通过磁场实现的，如图8-10所示。微带线与介质谐振器之间的距离越小，耦合就越紧，介质谐振器的有载品质因数降低越多，可能低于1000。图8-10 介质谐振器（TE01模）与微带线耦合结构（3）介质谐振器与微带线的耦合25介质稳频振荡器的有源器件可以用FET，也可以是BJT，但从电路结构和设计方法这两方面看，介质稳频FET振荡器与介质稳频BJT振荡器没有什么区别，故这里仅讨论介质稳频FET振荡器。介质稳频FET振荡器电路有共栅极、共漏极及共源极三种振荡电路形式。高Q介质腔可以作为振荡电路中的一个元件，也可以作为反馈电路元件和振荡电路负载的一部分

19、，使振荡器在050温度范围内，频率稳定度达到105量级。它比倍频锁相式振荡器或分频锁相式振荡器的频率稳定度略低，但可以满足大多数微波系统的要求。它具有体积小、电路不复杂、功耗低、可靠性高和没有低于主振频率的分谐波干扰等优点。26介质稳频振荡器电路形式有以下三种形式。（1）输出反射式图8-14 输出反射式介质稳频振荡器（a）振荡器电路；（b）等效电路。图8-14是输出反射式介质稳频振荡器电路示意图。其中，FET的栅极接一段小于g/4开路微带线，等效在栅极接一个电容Cg，漏栅极之间接正反馈电容Cgd，使FET电路构成自激振荡器；而在输出微带线附近耦合一个高Q介质谐振器，它作负载的一部分，一方面提高

20、了振荡器电路Q值，另一方面由于它是一个耦合电路，因而存在频率牵引及频率调谐的回滞现象。有关回滞现象将在下节详述。27（2）环路反馈式图8-15（a）是环路反馈式介质稳频振荡器电路示意图。不加介质谐振器时，FET电路是微波放大器的工作状态，不产生振荡；当把高Q介质谐振器放置在输出微带线与输入微带线之间，通过磁耦合把输出功率的一部分反馈到栅极，当反馈相位和反馈功率合适时将产生振荡，介质谐振器相当于窄带带通滤波器，在介质谐振器的中心频率处，反馈最强，相位合适。图8-15（b）是反馈式介质振荡器的等效电路图。反馈式介质稳频振荡器的稳频效果与介质振荡器有载品质因素QL成正比，因此希望QL越大越好。在设计

21、FET放大器电路时，应确保振荡频率处的增益最高，而在其他频率处尽可能没有增益，更不应存在寄生振荡。图8-15 环路反馈式介质稳频振荡器（a）振荡器电路；（b）等效电路。28（3）栅极耦合式图8-16（a）是栅极耦合式介质稳频振荡器电路。FET接成共漏极电路。漏极接微带低通滤波器，使漏极对微波接地，并构成漏压直流通路。介质谐振器耦合到栅极微带线上，耦合面到栅极的距离l约为g/4，它在栅极等效于接一个高Q图8-16 栅极耦合式介质稳频振荡器（a）振荡器电路；（b）等效电路。的串联谐振电路，与FET的漏源电容Cds和栅源电容Cgs构成电容式三点振荡电路，如图8-16（b）所示。源极经匹配电路后输出振

22、荡功率。29为了设计一个稳定的、性能良好的介质稳频振荡器，应该考虑频率温度系数、频率初始漂移、推频系数、频率牵引、稳频系数及回滞现象等。（1）频率温度系数当温度变化时，介质稳频振荡器的振荡频率将发生变化，频率变化越小，则振荡器的温度稳定性能越好。介质稳频振荡器的温度稳定性能好坏可以用频率温度系数描述。介质稳频振荡器的频率温度系数 （ppm/）（8-25）式中 f2对应于温度为T2时的振荡频率；f1对应于温度为T1时的振荡频率。0f中包括两部分，一部分是介质谐振器的谐振频率温度系数rf；另一部分是没有介质谐振器时的振荡器频率随温度的相对变化。适当选择rf，使它与第二部分的变化大小相等而变化方向相

23、反，介质稳频振荡器的频率温度系数将减到最小。210211ffffTT30（2）频率初始漂移在常温下，介质稳频振荡器开机频率随着电路温度的上升将产生变化，直到电路达到热平衡，振荡频率也达到某一稳定值。介质稳频振荡器从加电到热平衡，其频率发生的漂移称为频率初始漂移。（3）推频系数介质稳频振荡器的振荡频率会随着FET的栅偏压、漏压的变化而变化，振荡频率变化越小，则振荡器性能越稳定。在设计振荡器时用推频系数描述这项性能，并有栅压推频系数和漏压推频系数两种。栅压推频系数是漏压固定不变而栅压变化时，振荡频率变化量与栅压变化量的比值同样，漏压推频系数是栅压固定不变而漏压变化时，振荡频率变化量与漏压变化量的比

24、值由分析知道，推频系数与介质谐振器的品质因数成反比。0dsgsVfFv栅推常数0dsdsVfFv漏推常数31（4）回滞现象输出反射式介质稳频FET振荡器的振荡频率与输出功率在频率调谐过程中存在双值性，如图8-17所示。图中横轴h表示频率调节金属盘至介质的距离，虚线表示的曲线是频率变化规律，实线是振荡器输出功率的变化规律。当h由ha增加到hb时，振荡频率沿曲线变化，输出功率沿123456变化；而当金属盘距离由hb减小到ha时，振荡频率沿变化，输出功率沿6543871变化，这种现象称为振荡器的调谐回滞图8-17 机械调谐使振荡频率与输出功率出现的回滞现象（a）振荡器机械调谐机构；（b）回滞曲线。现

25、象，它使振荡频率和输出功率出现双值性。这种现象缩小了振荡器的调谐范围，从曲线可以看出，只有在h1h2一小段范围内是单值稳定区，而在稳定区两旁出现了回滞现象。同样，栅源电压和漏压的变化也会使振荡频率与输出功率出现回滞现象。图8-18（a）是栅压变化使振荡频率与输出功率出现的回滞现象，图8-18（b）是漏压变化使振荡频率与输出功率出现的回滞现象。32图8-18 电压变化时振荡频率与输出功率的回滞现象（a）栅压变化的回滞曲线；（b）漏压变化的回滞曲线。（4）回滞现象33（5）频率牵引当振荡器负载变化时，介质稳频振荡器的振荡频率将发生变化，把这种现象称为振荡器的频率牵引。负载的变化相当于振荡器输出端口

26、驻波比发生变化。在设计振荡器时，要求驻波比在某范围内频率牵引系数不大于规定值。频率牵引系数可按下式计算（8-28）式中 QL介质谐振器的有载品质因数；Po振荡器的输出功率；Pr振荡器的输出端口的反射功率。上式表明，频率牵引系数F牵引与QL成反比，与Pr成正比。1rLoPFQP牵引34（6）稳频系数介质稳频 FET 振荡器的稳频系数是指当环境条件变化时，加稳频措施后比无稳频措施时频漂的改善倍数。稳频系数可按下式计算100FfS式中 0振荡频率标称值；F无稳频措施时，环境条件变化后的振荡频率；1有稳频措施时，环境条件变化后的振荡频率；反馈式介质稳频振荡器的稳频系数FLfQQS1式中 QL介质谐振器

27、的有载 Q 值；QF无介质谐振器时放大电路的等效 Q。上式表明，稳频系数 Sf与 QL成正比。35介质稳频振荡器的设计包括输出匹配电路、输入匹配电路、介质谐振器安装、耦合及调谐机构、电路温度补偿机构等。（1）共漏极 FET 的 S 参数计算通常，FET 参数手册给出的 S 参数都是共源极 S 参数。而有些振荡器电路是共漏极电路，需要将共源极 S 参数转换为共漏极 S 参数。转换的具体步骤如下。确定共源极 Y 参数sssssssssssyyyyYs221121122211221122211211122111其中21122211sssss确定 FET 的不定导纳矩阵FET 的不定导纳矩阵可以用共源

28、极 Y 参数表示 222112112212211122212221121112110yyyyyyyyyyyyyyyyY36确定共漏极 Y 参数在图 8-19 中，漏极接地就是第 2 口接地，只要把 FET 不定导纳矩阵Y0的第二行和第二列都删除，就可以得到 FET 共漏极 Y 参数DDDDDyyyyyyyyyyyyyY22211211222112112111121111确定共漏极 S 参数根据y参数与s参数的关系，由上式可以得到 FET 共漏极 S 参数DDDDDDDDDDDDDDDDyyyyyyyyyyyssssS222221122211121122211211122111其中DDDDDyy

29、yyy21122211图8-19 FET的三个端口编号37（2）介质谐振器耦合电路参数的拟合图8-16中的介质谐振器与微带线在A面向电阻R0方向看的等效电路如图8-20所示。介质谐振器相当于并联谐振电路串联在主线中，R0是50匹配负载电阻。图中的L、C、R值取决于介质谐振器的无载Q值，也取图8-20 介质谐振器与微带线耦合的等效电路决于微带线损耗，以及介质谐振器与微带线的耦合强弱。耦合电路参数的拟合过程如下：首先测出介质谐振器在各个频率下不同m（m是介质谐振器中心到微带线中心线的耦合距离）时的若干组s11的模和相角，然后用计算机拟合出不同m时的L、C、R值。38（3）介质谐振器频率调谐机构在实

30、际的介质振荡器中，经常需要调谐介质谐振器的谐振频率，从而实现振荡频率的调谐，调谐方式可以是机械调谐，也可以是电调谐。机械调谐介质谐振器频率的调谐机构如图8-17（a）和图8-21所示。图8-2l 谐振频率调谐机构(a)介质杆；(b)金属杆；(c)介质块。39（3）介质谐振器频率调谐机构机械调谐图8-22给出了介质谐振器采用机械调谐机构时的谐振频率和无载品质因数Q0对调谐距离的变化特性。调谐距离h越小，谐振频率增高越多，但同时使无载品质因数Q0下降越多，当h超过某一值时，谐振频率和无载品质因数将不随h的增加而变化。在调谐频率时为了使无载品质因数下降不太多，机械调谐机构的频率调谐范围不应超出5%。

31、图8-22 谐振频率和品质因数对调谐距离的变化特性40电调谐在微波集成电路技术中，主要采用变容管电调谐。它是把变容管通过微带线与介质谐振器耦合形成电调谐电路，如图8-23所示。调谐电压加在变容管两端，改变变容管结电容，就可以实现谐振频率的调整。图8-23 变容管电调谐振荡器电路（3）介质谐振器频率调谐机构41电调谐电路频率的相对频偏可以按下式计算002QBZcc式中 c耦合系数；B一变容管调谐范围内的电纳变化量；Zc微带线特性阻抗；Q设有调谐时的介质谐振器无载 Q；电调谐电调的频偏；0谐振频率。而电调谐的介质谐振器无载 Q 是002vQQ式中，Qv是变容管的无载 Q0从上两式可以看出，变容管电

32、路与介质谐振器耦合越紧，变容管调谐范围内的电纳变化量越大，则电调谐电路的频偏越大；而频偏越大，变容管的无载 Q 越低，则电调谐时的介质谐振器无载 Q 越低，即振荡器的频率稳定度越低，所以频偏与稳定度是互相矛盾的，设计时应折衷考虑。42(4)基片厚度对无载品质因数的影响在介质稳频振荡器电路中，电路基片的损耗对介质谐振器的无载品质因数Q0影响很大。图8-24给出了三种不同基片厚度的介质谐图8-24 基片厚度对无载品质因数的影响振器Q0，当基片厚度减小时，Q0也被相应减小。为了减弱这种影响，希望采用厚的基片，但厚的基片又将增大电路的色散效应。为此，在电路设计时，都采用厚度较薄的基片，以便减小色散效应

33、，同时采用低损耗和低介电常数的圆柱环，把介质谐振器适当垫高，使介质谐振器的Q0减小不多。43恒温技术在提高介质稳频振荡器温度稳定度的技术中，恒温技术也是一种常用的方法。它是将振荡器整个盒体封装在恒温槽内，恒温装置是由加热元件、热敏元件、有关的控制电路和恒温槽组成。槽内温度通常比环境最高温度还要高510，在30 +50范围内频率稳定度可以优于1ppm，具有较高的温度稳定度；与数字技术相比，有较好的相位噪声，但尺寸及功耗较大。图8-25 数字控制稳频技术框图(5)高温度稳定度实现方法提高介质稳频振荡器的温度稳定度的方法有以下三种：正温度系数补偿法，数字技术和恒温技术。正温度系数介质谐振器补偿法由分

34、析知道，FET振荡器电路温度系数是负的，通常采用一个具有正温度系数的介质谐振器来补偿频率随温度的漂移。数字技术见图8-25。44(6)栅极耦合式振荡器设计由分析知道，栅极耦合式振荡电路中的介质谐振器可以等效为串接在主线中的并联谐振回路，整个电111110ss图8-26 栅极耦合式振荡器电路设计式中|s11|从P端往左视入的反射系数s11的模；s11相角。采用CAD技术即可选出最佳耦合位置、传输线长度及输出匹配电路参数。路由匹配电阻R0、并联谐振回路、传输线、共漏极FET和输出匹配电路等五部分组成，如图8-26所示。图中P端是功率输出端口，RL是外负载电阻。电路应满足的振荡稳定条件是45(7)环

35、路反馈式振荡器设计环路反馈式振荡器的设计可按以下步骤进行。FET放大电路设计由于环路反馈式振荡器在没有介质谐振器反馈元件时，FET电路本身是一个放大电路，因此，可以按放大器来设计，尽可能在振荡频率处的放大量最大，频带越窄越好，它有利于FET的充分利用。为了改善相位噪声性能，通常采用松耦合结构，但耦合弱会使电路不易起振，解决办法可以采用多级FET放大电路。在要求杂波较严时，如杂波应小于50dBc时，在设计FET放大电路时不应存在微弱的寄生振荡。反馈电路设计反馈电路设计主要是确定介质谐振器与输入、输出传输线之间的耦合距离。通常测出介质谐振器与栅极传输线、输出传输线之间的不同锅合距离时的二口网络S参

36、数，它与栅极传输线和输出传输线之间的夹角、介质谐振器与栅极传输线、输出传输线之间的距离h1和h2有关，符号、h1和h2的具体含义可参见图8-15。有了一组不同的、h1和h2的二口网络S参数，就可以用CAD技术选出满足振荡稳定条件(见公式(8-37)的最佳耦合夹角和最佳耦合距离h1和h2。46微波三极管振荡器尽管在微波很多领域被广泛采用，但迄今为止它们的使用频率不是很高。在20GHz以上，主要采用二极管负阻振荡器。例如，雪崩二极管振荡器和体效应二极管振荡器。目前雪崩管振荡器和体效应管振荡器的振荡频率已高达几百干兆赫，雪崩管在94GHz的单管脉冲功率已大于10W，采用合成技术后，60GHz连续波输

37、出功率已大于瓦级。47由前面分析知道，雪崩二极管和体效应管是负阻器件，它们的等效电路应包含一个负电阻。图8-27(a)是雪崩二极管等效电路，其中虚线框内表示的是管芯等效电路，GD是负电导，它与二极管上的直流电压和交流电压幅度呈非线性关系，CD是等效电容，近似为一常量，Rs是非线性电阻，Ls是引线电感，Cp是管壳电容，它们都是封装引入的封装参数。图8-27(b)是体效应管等效电路，管芯等效成负电阻RD和电容CD的并联，封装参数用引线电感Ls和管壳电容Cp等效。图8-27 二极管负阻等效电路(a)雪崩二极管；(b)体效应二极管。48图8-28 微波二极管振荡器示意图 图8-29 负阻振荡器的一般等

38、效电路图8-28是负阻二极管构成的微波振荡器示意图。振荡器是由一个波导谐振腔构成，负阻器件放置在腔内，腔的终端安装一个可调的短路活塞，输出端口有一个调配器，接至负载。可以用图8-29表示它们的等效电路。图中用一个二口网络表示谐振电路，它位于负载Z()与负阻器件ZD(I)之间；外电路在负阻器件端口的等效阻抗是Z()，它的实部包括电路损耗及负载电阻两部分。而负阻器件的阻抗对频率的变化相对外电路来讲是很缓慢的，因此，等效电路中的负阻器件阻抗仅仅是振荡幅度的函数，表示为式中I是振荡电流的振幅。DDDZIRIjXI 49图8-28 微波二极管振荡器示意图 图8-29 负阻振荡器的一般等效电路(1)起振条

39、件振荡器在起振时可以看成小信号工作状态，负阻器件阻抗可以用线性阻抗ZD(0)表示，其中RD(0)是负阻器件的小信号电阻，jXD(0)是容抗，因此要求负载阻抗 Z()中的电抗 jX()为感抗，与 jXD(0)构成串联谐振回路；为了使电路起振，要求负阻器件的小信号电阻RD(0)的绝对值大于负载阻抗中的电阻 R()。则起振条件为 0DRR如果外电路在负阻器件端口的等效导纳表示为 Y()G()+jB()，而负阻器件的导纳表示为YD(V)=GD(V)+jBD(V)，式中V 是基波振荡幅度，则起振条件为 00 DGG50(2)平衡条件振荡器一旦起振，则起振后的负阻器件阻抗已不能用线性阻抗ZD(0)表示，它

40、是振荡幅度的函数；器件负阻RD(I)的绝对值随振荡幅度的增大而减小，直到某一幅度值 I0，振荡达到稳定，并有以下关系 IRRD（8-40）IXXD（8-41）IZZD（8-42）式(8-40)和式(8-41)分别是振荡平衡的幅度条件和相位条件，式(8-42)是振荡平衡的复数表示。同样，振荡的平衡条件可以用负阻器件的导纳和外电路在负阻器件端口的等效导纳 VGGD（8-43）VBBD（8-44）VYYD（8-45）式(8-43)和式(8-44)分别是振荡平衡的幅度条件和相位条件，式(8-45)是振荡平衍的复数表示。图8-29 负阻振荡器的一般等效电路图8-28 微波二极管振荡器示意图51中标志的数

41、字表示相应的振荡功率，直流偏置电压为10V、电流为1.1A。在设计振荡器前，应测出不同偏置条件及不同工作频率下的一组ZD(I)，作为设计的依据。图8-30 体效应管的大信号等效阻抗负阻振荡器的设计包括负载匹配电路设计、直流偏置电路和频率调谐电路。(1)二极管负阻器件的大信号等效阻抗由前面分析知道，一旦知道二极管负载器件的等效阻抗ZD(I)(或等效导纳YD(V)，就可以设计振荡器。ZD(I)可以通过器件物理模型来确定，但计算比较复杂，通常采用测试方法获得器件的ZD(I)值。图8-30是体效应管在7GHz时的大信号等效阻抗ZD(I)，图52图8-31是稳定工作点的图示判别法。图中横坐标是阻抗的实部

42、R，纵坐标是阻抗的虚部jX。图中画出负阻器件ZD(I)和外电路在负阻器件处的等效阻抗Z()的阻抗轨迹，交点(I0，0)处两条轨迹的夹角为，是ZD(I)阻抗线箭头方向顺时针转到Z()负载线箭头方向的夹角。由分析知道，工作点稳定的条件是180（8-46）可以看出，用图示判别工作点的稳定性是一种较简便的方法。(2)匹配电路设计设计的匹配电路应使振荡器满足起振条件、平衡条件及最大输出功率要求，即匹配电路应该提供必要的电抗，与负阻器件电抗形成谐振回路；同时将负载阻抗变换到合适的数值，使振荡器满足振荡的起振条件、平衡条件及最大输出功率。在设计匹配电路时，除上述考虑外，还应考虑振荡器的稳定性。图8-31 稳

43、定工作点的图示判别法53(3)直流偏置电路直流偏置电路应尽量减小对振荡器的影响。通常在振荡器的偏置端串接一个低通滤波电路来实现上述要求。(4)频率调谐负阻振荡器除固定振荡频率运用外，还经常需要频率调谐，以便改变振荡频率。频率调谐可以是机械调谐、变容管调谐、偏压调谐及YIG调谐。偏置调谐是直接改变负阻器件的偏压和偏流，使振荡频率改变。这种调谐方法比较简便，但调谐范围窄，调谐线性差，输出功率变化较大；YIG调谐范围宽，调谐线性好，但调谐结构复杂，调谐速度慢。54谐元件变容管偏置输入端，6是隔直电容，7是偏置线，8是接地块，9是旁路电容，10是变容管与体效应管的连线。图8-32(b)是该振荡器的等效

44、电路。微带型体效应管振荡器结构简单，便于设计，制作方便，但损耗大，频率稳定度差，且不便于机械调谐，只适用于微波频率较低的小功率振荡器。图8-32 微带型体效应管振荡器（a）微带电路结构；（b）等效电路。负阻振荡器有微带、同轴及波导等几种结构形式。下面将分别介绍。(1)微带型负阻振荡器图8-32(a)是微带型体效应管振荡器。变容管4串接在体效应管3和谐振线5之间，作串联调谐，1端是体效应管偏置输入端，2端是电调55(2)同轴腔负阻振荡器图8-33(a)是同轴腔体效应管振荡器电路结构示意图。体效应管3安装在同轴腔底部管座2上，管座底部装有散热块1，体效应管负端接同轴腔外导体4，正偏置6接入同轴腔内

45、导体8，同轴腔内外导体之间用聚四氟乙烯图8-33 同轴腔体效应管振荡器(a)电路结构；(b)等效电路。介质套筒7隔开，机械调谐采用扼流式不接触型活塞5，射频功率通过期合环9输出。图8-33(b)是该振荡器的等效电路。同轴腔体效应管振荡器容易实现机械调谐，调谐范围较宽，损耗比微带型要低，所以频率稳定度高于微带型振荡器，在C波段以下常采用同轴腔结构。56(3)波导腔负阻振荡器图8-34是波导腔负阻振荡器结构示意图。谐振腔由半波长矩形波导段1构成，H101工作模式。负阻器件6安装在腔体的一个底面上，位于电场最强处，直流偏置通过穿心电容7引入，圆柱形调谐棒2装在腔体的另一个底面上，四分之一波长径向短路

46、线4和四分之一波长同轴线3组成的扼流结构用来防止射频泄漏，射频功率通过耦合窗8输出，5是上盖板，9是下盖板，10是波导腔主体。波导腔损耗小，使波导腔振荡器有较高的频率稳定度和较好的噪声姓图8-34 波导腔负阻振荡器结构示意图能，在18GHz以上得到广泛应用。调谐范围一般在5%一20%，比同轴腔负阻振荡器要窄。57雪崩管振荡器在振荡时很容易存在低频寄生振荡。图8-35是雪崩管振荡器存在低频寄生振荡时的频谱，f0是射频振荡频率，f1是低频寄生振荡频率。这种寄生的低频振荡会加大雪崩管的噪声，减小微波输出功率和调谐时使雪崩管烧坏。这种低频寄生振荡主要是由于电压和电流的不稳定引起的，为了消除低频寄生振荡

47、，可采用合适的恒流源偏置电路。图8-36是恒流源偏置电路，I0是稳流源，C0是寄生分路电容，R0是分路电阻，Rs是串接电阻。Rs足够大时，可抑止较低的寄生振荡频率，但需要消耗一些功率。在Rs与雪崩管之间并联一个分路电容C1和串接一个C、L并联支路，以使振荡器工作稳定。图8-35 存在低频寄生振荡时的 图8-36 雪崩管恒流源偏置电路雪崩管振荡器输出频谱58采用变容二极管实现电子调谐的晶体管振荡器称为电压控制振荡器(VCO)，常简称为压控振荡器。它的调谐速度较高，达到110GHz/s，比YIG调谐振荡器的调谐速度高得多，但它的调谐带宽较窄，最宽也只有一个倍频程；它的调谐线性度在土(1015)%范

48、围内，是一种用得比较广泛的振荡器。1压控振荡器工作原理 2调谐带宽 3振荡建立时间和调谐后漂移59在参考面1-1和2-2之间的网络参数用S参数表示。该电路的起振条件有两种情况。(1)|s11|1，|s22|1情况(2)|s11|1，|s22|1情况图8-37 负阻振荡器电路框图从振荡的角度看，压控振荡器的工作原理与微波晶体管振荡器的工作原理没有什么区别，唯一不同之处是压控振荡器的输入回路或输出回路中含有变容二极管。因此，可以按负阻振荡器的分析方法来分析VCO。60(1)|s11|1，|s22|1 情况起振条件表示为111LoutinsK或其中 211222222112/1ssssK，21121

49、211ssss(2)|s11|1，|s22|1 情况起振条件表示为11112211Loutinsss或或式中的in和out可以由晶体管小信号 S 参数决定。该电路的平衡条件为11outLins或图 8-37 中的端接电纳应选择合适，使 2-2端口呈现负阻，即|out|1，然后用输出匹配网络进行调谐和匹配。图8-37 负阻振荡器电路框图61压控振荡器在稳定工作时，应满足如下关系式maxmaxminBCminminmaxBC即minmaxminmaxminmaxCCBB（8-51）式中 Cmin变容管最小电容值；Cmax变容管最大电容值；max压控振荡器振荡频率上限；min压控振荡器振荡频率下限；

50、B(max)压控振荡器电路在变容管端口处的、对应于频率上限的等效电纳，应是负值；B(min)压控振荡器电路在变容管端口处的、对应于频率下限的等效电纳，也应是负值。62由式(8-51)可以看出，当压控振荡器负电导的带宽设计得足够宽时，调谐带宽不仅取决于变容管的电容比 CmaxCmin，而且还取决于B(max)B(min)，即还取决于电路结构。当电容比一定时，为了增大调谐带宽，就必须加大比值 B(max)B(min)。进一步分析，不难看出，只要在变容管两端并接一个小电感 L，它应满足下列关系式maxmax/1BL minmin/1BL 此时，压控振荡器的电子调谐带宽仅取决于变容管，调谐频率上、下限