门式刚架结构的设计教学课件.ppt

1、第三章 轻型门式刚架设计本章内容 结构形式及布置 檩条设计 刚架设计 围护结构 计算实例山墙角柱山墙抗风柱山墙檩条门洞立柱通长刚性系杆刚性系杆墙面直拉条墙面斜拉条窗边立柱屋脊斜拉条通长刚性系杆柱间支撑屋面水平支撑刚架梁刚架柱屋面檩条屋檐斜拉条屋面直拉条门式刚架结构示意3.1.1 门式刚架特点及适用范围1、结构特点（1）刚架梁、柱采用轻型H型钢（等截面或变截面）组成；（2）刚架梁与柱刚接，柱脚与基础宜采用铰接；当设有桥式吊车、檐口标高较高或对刚度要求较高时，柱脚和基础可采用刚接；（3）构件单元可根据运输条件划分，单元之间在现场用螺栓连接，安装方便快捷，土建工作量小。（4）刚架构件的刚度较好，为制

2、造、运输、安装提供了便利；（5）用C形、Z形薄壁型钢做檩条、墙梁，以彩钢板或夹芯板做屋面、墙面；（6）和屋架结构相比，整个构件的横截面尺寸较小，可以有效地利用建筑空间，降低房屋的高度，减小建筑体积。3.1结构形式及布置3.1结构形式及布置3.1结构形式及布置2、显著特点 质量轻 工业化程度高，施工周期短 综合经济效益高 柱网布置比较灵活 始于始于20世纪世纪60年代，屋面用瓦材；年代，屋面用瓦材；20世纪世纪70年代在工程上极少应用。年代在工程上极少应用。20世纪世纪80年代在经济特区引进国外门式刚架轻钢房屋，压年代在经济特区引进国外门式刚架轻钢房屋，压型钢板始见用于屋面和墙面；型钢板始见用于

3、屋面和墙面；20世纪世纪90年代初外国轻钢企业进入中国大陆，带动了内资年代初外国轻钢企业进入中国大陆，带动了内资轻钢企业的发展。中期以来，采用门式刚架轻型房屋钢结轻钢企业的发展。中期以来，采用门式刚架轻型房屋钢结构的工程数量越来越多，工程规模越来越大，充分展示了构的工程数量越来越多，工程规模越来越大，充分展示了这种结构的优越性。这种结构的优越性。2、门式刚架结构的应用情况3.1结构形式及布置国家标准的制定情况：国家标准的制定情况：冷弯薄壁型钢结构技术规范冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2019）门式刚架轻型房屋钢结构技术规程门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102：2019）3

4、.1结构形式及布置3.1结构形式及布置3、适用范围 跨度936m、柱距6m9m、柱高4.512m、设有吊车起重量较小的单层工业房屋或公共建筑（超市、车站候车室、展览厅、码头建筑等）。目前国内单跨刚架的跨度已达到72m。3.1.1 结构形式1 结构形式：分为单跨、双跨、多跨刚架以及带挑檐的和带毗屋的刚架等形式。（a）单跨刚架（b）双跨刚架 （c）多跨刚架（d）带挑檐刚架（e）带毗屋刚架 （f）单坡刚架3.1结构形式及布置3.1.2门式刚架的尺寸跨度：横向刚架柱轴线间的距离，一般为936m；高度：地坪至柱轴线与横梁轴线交点的高度，根据使用要求的室内净高确定。无吊车时，高度一般为4.59m；有吊车时

5、应根据轨顶标高和吊车净空要求确定，一般为912m。柱距：宜为6m，通常介于4.59m之间。檐口高度：地坪至房屋外侧檩条上缘的高度；最大高度：地坪至房屋顶部檩条上缘的高度；房屋宽度：房屋侧墙墙梁外皮之间的距离；房屋长度：房屋两端山墙墙梁外皮之间的距离；屋面坡度：宜取1/81/20，在雨水较多地区可取较大值。3.1结构形式及布置（1）温度区段布置3.1.3结构布置1、平面布置（2）伸缩缝设置 可通过设置双柱，或搭接檩条及吊车梁的螺拴连接处采用长圆孔进行调节。纵向温度区段300m横向温度区段1/33.2 檩条的构造与设计桁架式空腹式(a)(b)3.2 檩条的构造与设计（1）优先选用冷弯卷边槽钢C形和

6、冷弯卷边Z形钢等简支或连续实腹式檩条；（2）C形和Z形檩条，宜将上翼缘肢尖（或卷边）朝向屋脊方向；（3）屋脊檩条应采用双檩条方案，并应在高度1/3处用圆钢或钢管相互拉结；（4）檩条跨度由主刚架柱距决定；（5）檩条间距应综合考虑天窗、通风屋脊、采光带、天沟、屋面材料、檩条规格等因素，一般应等间距布置，但在屋脊和檐口处，为便于屋脊盖板和天沟收边，檩条布置应做局部调整。3.2.2布置和连接3.2 檩条的构造与设计檩条刚架梁角钢檩托刚架梁刚架梁檩条刚架梁檩条钢板檩托檩条角钢檩托（a）钢板檩托 （b）角钢檩托 檩条连接构造3.2 檩条的构造与设计 拉条和撑杆是提高檩条侧向稳定性的重要构造措施，拉条仅传递

7、拉力，撑杆主要承受压力，和拉条共同作用，将檩条沿屋面坡度方向的分力传给梁或柱。拉条一般采用直径816mm的圆钢，撑杆可采用钢管、方管或角钢做成，也可采用钢管内设拉条的做法，其长细比按压杆要求不能大于200。3.2.3 拉条与撑杆3.2 檩条的构造与设计 撑杆的作用是限制屋脊、檐口和天窗两侧边檩向上和向下两个方向的侧向弯曲。檩条间距圆钢檩条间距圆钢檩条间距檩条1/3h1/3hh圆管圆钢拉条（a）直拉条 （b）斜拉条 （d）撑杆3.2 檩条的构造与设计拉条和撑杆的布置原则：（1）当檩条跨度l4m时，可按计算要求确定是否需要设置拉条；（2）当屋面坡度i1/10或檩条跨度l4m时，应在檩条跨中受压翼缘

8、设置一道拉条；当跨度大于6m时，宜在檩条三分点处各设一道拉条；3.2 檩条的构造与设计（4）当屋盖有天窗时，应在天窗两侧檩条之间设置斜拉条和直撑杆；撑杆处应同时设置斜拉条，将檩条沿屋面坡度方向的分力传到钢梁或钢柱上。（5）拉条一般设置在离檩条上翼缘1/3高度处，当檩条在风吸力作用下，受力反号且平面外稳定不满足要求时，宜在檩条的上下翼缘1/3腹板高度处设剪刀式拉条。3.2 檩条的构造与设计檩条间距檩条1/3h1/3hh圆管圆钢拉条3.2.4 荷载永久荷载 压型钢板、檩条、拉条和悬挂物的自重，采用保温板尚需考虑保温层龙骨等的自重；可变荷载 雪荷载、屋面均布活荷载、屋面检修集中荷载、积灰荷载、风荷载

9、等，风载体型系数按CECS 102-2019 附录表A-2采用。3.2 檩条的构造与设计荷载组合原则：（1）檩距小于1m的檩条，还应验算1kN（标准值）施工或检修集中荷载作用于跨中时构件的强度；（2）积灰荷载应与雪荷载或屋面均布活荷载中的较大值同时考虑；（3）施工或检修集中荷载不与屋面材料或檩条自重以外的其他荷载同时考虑；（4）当需要考虑地震作用时，风荷载不与地震作用同时考虑。3.2 檩条的构造与设计对轻型屋面檩条一般选用可变荷载控制的组合：1.2永久荷载+1.4max屋面均布活荷载，雪荷载+积灰荷载c1+1.4风压c2；或1.2永久荷载+1.4积灰荷载+max屋面均布活荷载，雪荷载c1+1.

10、4风压c2。1.2永久荷载+1.4施工检修集中荷载；当需考虑风吸力对檩条的受力影响时，还应进行下式的荷载组合：1.0永久荷载+1.4风吸力荷载。3.2 檩条的构造与设计3.2.5计算（a）C型截面 （b）Z型截面檩条计算示意图1、内力分析3.2 檩条的构造与设计0cosypp0sinxpp垂直于主轴x和y的分荷载按下式计算：0式中p 檩条竖向荷载设计值；0 q与主轴y的夹角：对C形、槽形和工字型截面 0=，为屋面坡角；对Z形截面 ，为主轴x与平行于屋面轴x1的夹角。简支檩条（墙梁）的内力见下表：拉条设置情况由 产生的内力由 产生的内力 无拉条 跨中有一道拉条拉条处负弯矩拉条与支座间正弯矩 三分

11、点处各有一道拉条拉条处负弯矩拉条与支座间正弯矩 maxyMmaxxMmaxyVmaxxVxpyp218yp l218yp l218yp l218xp l2132xp l2164xp l2190 xp l23601lqx0.5xp l0.625xp l0.367xp l0.5yp l0.5yp l0.5yp l多跨连续构件，不考虑活荷载的不均匀分布，跨中和支座弯矩均近似取：210 xyMp l（1）初选截面截面高度h：跨度的1/501/35；截面宽度b：根据选定的高度由冷弯薄壁型钢结构技术规 范确定。（三）檩条的截面选择（2）确定有效截面的特性 设计冷弯薄壁型钢构件允许考虑构件的屈曲后强度，不同

12、边缘支承的板件屈曲应力和屈曲后性能不同，应按板件的支承条件各板件有效宽度后计算有效截面。计算有效截面的截面特性时，假设由My引起的应力变化忽略不计。3.2 檩条的构造与设计3.2 檩条的构造与设计上翼缘xmaxxMW和上翼缘的实际宽厚比b/t确定有效宽度。均匀受压的一边支承、一边卷边板件，由应力下翼缘 均匀受拉板件，全截面有效。腹板 腹板上下边缘分别为压应力和拉应力，按压应力分布不均匀系数和实际宽厚比b/t确定有效宽。3.2 檩条的构造与设计（3）强度计算yxefnxefnyMMfWWMx、My 刚度最大主平面（由qy引起）的弯矩和刚度 最小主平面（由qx引起）的弯矩；Wefnx、Wefny

13、对主轴x、y的有效净截面模量；x、y 截面塑性发展系数；f 钢材的强度设计值。冷弯薄壁型钢：热轧型钢：yxxnxynyMMfWW3.2 檩条的构造与设计当屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转时，可不计算檩条的整体稳定性。当屋面不能阻止檩条侧向失稳和扭转时，可按下式计算檩条的稳定性。fWMWMeyyexbxx（4）稳定计算Wex、Wey 对主轴x、y的毛截面模量；bx、x 受弯构件绕强轴的整体稳定性；f 钢材的强度设计值。冷弯薄壁型钢：热轧型钢：yxbxyyMMfWW2124320235bxyxyAhWf22aeh20240.156wtyyIIlh IIh3.2 檩条的构造与设计 45384kyxq l

14、wvEI 为使屋面平整，实腹式檩条应验算垂直于屋面方向的挠度，两端简支檩条的挠度验算公式为：Ix、Ix1 截面对主轴x-x（平行于屋面轴x1-x1）的毛截面惯性矩；v 容许挠度，对无积灰的瓦楞铁、石棉瓦等屋面为1/150；对压型 钢板、积灰的瓦楞铁、石棉瓦等屋面为1/200；其他屋面为1/200；qky 沿垂直于屋面方向轴的荷载分量的标准值。（5）变形计算C型薄壁型钢檩条：415384kyxq lwvEIZ型薄壁型钢檩条：3.2 檩条的构造与设计3.3 刚架设计1、永久荷载：结构自重，一般为0.250.35kN/m2，屋面悬挂荷重按实际取值；2、可变荷载：屋面活荷载：对压型钢板屋面，按水平投影

15、计，一般取0.5kN/m2，水平投影面超过60m2时可取不小于0.3kN/m2 施工检修集中荷载（人和小工具的重力）：1kN，按最不利位置3.3.1 荷载及荷载组合屋面雪荷载和积灰荷载：按GB50009 采用，考虑增大系数和不均匀系数。吊车荷载：竖向和水平荷载，按GB50009采用。地震作用：按建筑抗震设计规范 GB50011采用。对抗震烈度为6、7度地区以压型钢板围护的铰接单层门式刚架一般可不进行抗震计算。（a）单质点 （b）两质点3.3 刚架设计 风荷载：垂直于建筑物表面的风荷载，按下式计算：01.05kszwwwk风荷载标准值（kNm2）；w0基本风压，按建筑结构荷载规范的规定采用；z风

16、荷载高度变化系数，按建筑结构荷载规范的规定采用；当高度小于10m时，应按10m高度处的数值采用；s风荷载体型系数。3.3 刚架设计 表 1 刚架的风荷载体型系数 分 区 端 区 中 间 区 建筑 类型 1E 2E 3E 4E 5E 6E 1 2 3 4 5 6 封闭式 0.50 1.40 0.80 0.70 0.90 0.30 0.25 1.00 0.65 0.55 0.65 0.15 部分封闭式 0.10 1.80 1.20 1.10 1.00 0.20 0.15 1.40 1.05 0.95 0.75 0.05 注：表中正号(压力)表示风力由外朝向表面，负号(吸力)表示风力自表面向外离开，

17、下同；(a)(b)图 5 刚架的风荷载体型系数分区 (a)双坡刚架；(b)单坡刚架 适用于对于门式刚架轻型房屋，当其屋面坡度 不大于 10o、屋面平均高度不大于18m、房屋高宽比不大于1、檐口高度不大于房屋的最小水平尺寸时，风荷载体型系数。恒载（柱距6m）3.3 刚架设计活载（柱距6m）3.3 刚架设计左风（柱距6m，基本风压0.55）3.3 刚架设计右风（柱距6m，基本风压0.55）3.3 刚架设计2、荷载组合（1）荷载组合原则屋面均布活荷载不与雪荷载同时考虑，应取两者中的较大值；积灰荷载应与雪荷载或屋面均布活荷载中的较大值同时考虑；施工或检修集中荷载不与屋面材料或檩条自重以外的其他荷载同时

18、考虑；多台吊车的组合应符合建筑结构荷载规范的规定；当需要考虑地震作用时，风荷载不与地震作用同时考虑。3.3 刚架设计（2）荷载效应组合组合：1.2永久荷载+0.91.4积灰荷载+max屋面均布活荷载、雪荷载+0.91.4(风荷载+吊车竖向及水平荷载)组合：1.2永久荷载+0.91.4(风荷载+邻跨吊车水平荷载)组合：1.0永久荷载+1.4风荷载 组合 用于截面强度和构件稳定性计算；组合 用于多跨有吊车刚架；组合、用于锚栓抗拉计算。3.3 刚架设计3.3.2 构件截面设计弹性分析方法：变截面刚架、格构式刚架、带有吊车的刚架。结构力学方法、静力计算公式图表法塑性分析方法：刚架梁柱全为等截面时可用此

19、法 静力法、机动法、公式法 一般情况下不考虑应力蒙皮效应。3.3 刚架设计计算控制性截面的内力组合时一般应计算以下四种组合：Nmin情况下Mmax及相应V；Nmin情况下-Mmax及相应V；Nmax情况下Mmax及相应V；Nmax情况下-Mmax及相应V。内力计算原则：根据不同荷载组合下内力分析结果，找出控制截面的内力组合，控制截面位置一般在柱底、柱顶、梁端、梁跨中等截面。3.3 刚架设计门式刚架计算简图3.3 刚架设计1、单跨刚架侧移计算)2(123tcEIHhu3321262tctHhuEIbcthILI/当单跨变截面刚架横梁上缘坡度不大于1：5时，在柱顶水平力作用下的侧移u，可按下列公式

20、估算：柱脚刚接刚架：h、L 刚架柱高度和刚架跨度，当坡度大于1：10时，L 应取横梁沿坡折线的总长度L=2s；Ic、Ib 柱和横梁的平均惯性矩；H 刚架柱顶等效水平力。刚架侧移计算柱脚铰接刚架：3.3 刚架设计2/)(10cccIII2/)1(210bbbbIIII变截面柱和横梁的平均惯性矩，可按下式计算：对于双楔形横梁：门式刚架计算简图对于楔形柱：3.3 刚架设计刚架柱顶等效水平力H可按下列公式计算：当估算刚架在沿柱高度均布的水平风荷载作用下的侧移时WH67.0柱脚铰接刚架 WH45.014()Wwwh柱脚刚接刚架 其中：3.3 刚架设计cPH15.1cPH当估算刚架在吊车水平荷载Pc作用下

21、的侧移时，柱脚刚接刚架 吊车水平荷载Pc作用高度与柱高度之比；Pc 吊车水平荷载；柱脚铰接刚架3.3 刚架设计两跨刚架：中间柱为摇摆柱的两跨刚架，柱顶侧移计算同单跨刚架，但L应以2s代替，s为单坡面长度。3.3 刚架设计iKH)2(123tiieiihEIKbiiieitiIhlI/4lrlreilrIII IIII中间柱与横梁刚接时：可将多跨刚架视为多个单跨刚架的组合体（每个中柱分为两半，惯性矩各为I/2），按下列公式计算整个刚架在柱顶水平荷载作用下的侧移：l3.3 刚架设计3.3 刚架设计刚架侧移不满足要求时，可采取下列措施之一进行调整：放大柱或（和）梁的截面尺寸；改铰接柱脚为刚接柱脚；把

22、多跨框架中的个别摇摆柱改为上端和梁刚接。截面高度呈线性变化的柱在刚架平面内的计算长度 0HHhIKc11)2(02sIKb 柱脚铰接单跨刚架楔形柱 ，相当于GB50018规范附表 A3.2的计算长度系数乘以10/85.0ccII（a）柱脚铰接单跨刚架楔形柱的 可由表查得可有三种方法确定：查表法（用于柱脚铰接的对称刚架）斜梁换算长度系斜梁换算长度系数数3.3 刚架设计刚架结构的构件截面设计1、构件的计算长度 柱脚铰接楔形柱的计算长度系数r K2/K1 0.1 0.2 0.3 0.5 0.75 1.0 2.0 10.0 10ccII 0.01 0.02 0.03 0.05 0.07 0.10 0.

23、15 0.20 0.428 0.600 0.729 0.931 1.075 1.252 1.518 1.745 0.368 0.502 0.599 0.756 0.873 1.027 1.235 1.395 0.349 0.470 0.558 0.694 0.801 0.935 1.109 1.254 0.331 0.440 0.520 0.644 0.742 0.857 1.021 1.140 0.320 0.428 0.501 0.618 0.711 0.817 0.965 1.080 0.318 0.420 0.492 0.606 0.697 0.801 0.938 1.045 0.31

24、5 0.411 0.483 0.589 0.672 0.790 0.895 1.000 0.310 0.404 0.473 0.580 0.650 0.739 0.872 0.969 3.3 刚架设计（b）多跨刚架的中间柱为摇摆柱时，边柱的计算长度取为0hhff1liliiiP hP h摇摆柱的计算长度系数取为1。计算边柱时的斜梁长度放大系数3.3 刚架设计一阶分析法由一阶分析得出侧移刚度K=H/u后，柱计算长度系数为：a）对单跨对称刚架：3014.4KhEIcr3085.5KhEIcr)(2.1)(1fifililihPhP H h1 u h3 h2 H u 一阶分析时的柱顶侧移 当柱铰接时

25、：当柱脚刚接时：有摇摆柱的边柱乘以放大系数 3.3 刚架设计b）对中间柱为非摇摆柱的多跨刚架：iiiiErhPPPK02.185.0iiiiErhPPPK02.12.12020iiiEhEIP当柱脚铰接时：当柱脚刚接时：H h1 u h3 h2 3.3 刚架设计二阶分析法 计入P效应 变截面构件)0775.01(08.0375.012r1)/(01dd d0 d1 h 等截面柱的计算长度取几何长度楔形构件3.3 刚架设计4）实腹式刚架柱和横梁的平面外计算长度 取侧向支承点的间距；当考虑围护材料和檩条（墙梁）的蒙皮作用时可取2倍的檩距。3.3 刚架设计工字形截面构件受压翼缘板的宽厚比：115 2

26、35yb tf250 235wwyhtfb1twhwt1、梁、柱板件的宽厚比限值构件设计工字形截面梁、柱构件腹板的宽厚比：3.3 刚架设计 不允许翼缘发生局部失稳，容许腹板局部失稳并利用其屈曲后强度。2、腹板的有效宽度1）工字形截面构件腹板的受剪板幅的屈曲后强度3.3 刚架设计2）工字形截面构件腹板的受弯及受压板幅的屈曲后强度fyhcx xh0tw屈曲后强度主要依靠横向薄膜张力对腹板变形的约束；腹板受压区发生屈曲，屈曲部分不能再继续承受压力，受压区应力非线性；中和轴位置下移，直到板边缘纤维达到钢材屈服点才达到极限承载力；设计中在受压区引入有效宽度概念；受压区上下两部分有效，中间部分退出工作，受

27、拉区全部有效。3.3 刚架设计 强度计算时，应根据截面的翼缘和腹板有效宽度及厚度计算截面面积、新的中和轴位置、有效截面惯性矩和有效截面模量。3）工字形截面构件腹板的受弯及受剪板幅的屈曲后强度uVV5.0euM研究表明：当剪力时，梁的极限弯矩仍可取为当梁所受的弯矩不超过两个翼缘的抗弯能力 时可以认为腹板不参与承担弯矩，故梁的抗剪能力为 fMuV当 或 时，规范采用类似欧洲钢结构试行规范（EC3）的相关公式验算梁的抗弯和抗剪承载能力：uVV5.0fMM 1)15.0(2feufuMMMMVVfhAhhAMfff)(2222113.3 刚架设计当腹板全部受压时：ewhhechh当8.0时 1 当2.

28、18.0时 )8.0(9.01 当2.1时 )2.1(24.064.0 当腹板部分受拉时，受拉区全部有效，受压区有效宽度为：变截面构件的腹板有效宽度：3.3 刚架设计h1weh2he12h11heeh22c1=2wh12e2he1hh1weh2he12h11heeh22c1=2che1he2h12ywwfkth2351.2811112.011622k12k为杆件在正应力作用下的凸曲系数为杆件在正应力作用下的凸曲系数 是与板件受弯、受压有关的参数是与板件受弯、受压有关的参数 为截面边缘正应力比值为截面边缘正应力比值 3.3 刚架设计h1weh2he12h11heeh22c1=2wh12e2he1

29、hh1weh2he12h11heeh22c1=2che1he2h1212腹板板件边缘中压应力较大的值，取为正；腹板板件另侧边缘的应力，以压为正，拉为负。当腹板边缘最大应力10时 521eehh12eeehhheehh4.01当截面部分受拉，即 梁宽度）梁柱翼缘与腹板厚度檩条截面形式（C型和Z型）屋面水平撑 刚性：角钢；柔性：圆钢刚性系杆（钢管）三、荷载工况（a）恒载qD=0.25x6=1.5（b）活载qL=0.5x6=3（c）左风（d）右风四、各工况内力（a）弯矩 （b）剪力（c）轴力恒载作用下刚架内力图 （a）弯矩 （b）剪力（c）轴力活载作用下刚架内力图 （a）弯矩 （b）剪力（c）轴力左风作用下刚架内力图选取荷载组合1.2恒载+1.4活载对构件内力值进行验算。五、组合内力六、构件截面验算