T梁计算书.docx

1、T梁计算书收录于合集20mT梁张拉计算书张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)1、孔号1 钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN千斤顶编号：1701 压力表编号：2016.9.3586 油泵：1699 回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)97.7195.3488.3976.5油压表读书Y（Mpa）2.424.5410.9121.52一端伸长量（mm）68.35+4.29（工作长度）理论伸长量（mm）145.28千斤顶编号：1702 压力表编号：2016.10.4434

2、油泵：16100 回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)97.7195.3488.3976.5油压表读书Y（Mpa）2.214.3410.7321.37一端伸长量（mm）68.35+4.29理论伸长量（mm）145.282、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN千斤顶编号：1701 压力表编号：2016.9.3586 油泵：1699 回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表

3、读书Y（Mpa）2.845.391325.77一端伸长量（mm）68.54+4.29理论伸长量（mm）145.66千斤顶编号：1702 压力表编号：2016.10.4434 油泵：16100 回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（100%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸长量（mm）68.54+4.29理论伸长量（mm）145.663、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN千斤顶编号：1701 压力表编号：2016.9.3586 油泵：

4、1699 回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（50%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.845.391325.77一端伸长量（mm）68.37+4.29理论伸长量（mm）145.31千斤顶编号：1702 压力表编号：2016.10.4434 油泵：16100 回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（10%）阶段2（20%）阶段3（100%）阶段4（100%）张拉控制力（KN)117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（Mpa）2.635.1912.8525.6

5、3一端伸长量（mm）68.37+4.29理论伸长量（mm）145.31锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm）/理论伸长值，控制在6%以内。实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。一、张拉力的计算：根据设计图纸提供15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：con=0.75fpk=0.751860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=

6、conAp=1395140=195.3KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.35=976.5KN单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.36=1171.8KN二、理论伸长值的计算：1、根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F502011）提供公式：理论伸长值：L=PpL/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时 Pp =P（2）预应力筋为曲线时 Pp=P1-e-(kx+)/( kx +)其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计

7、算截面孔道长度（m）：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。三、各钢束理论伸长值计算：1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L105984L20.1059rad2118L301590设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段

8、计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：L1=5.984m =0KL1+=0.00155.984+0=0.008976e-(kx+)=0.99106 张拉端力P=976.5 KN终点力 P1=Pe-(kx+)967.8KN平均张拉力Pp = P1-e-(kx+)/( kx +) =972.1KN L1=L=PpL1/ApEp=42.62mm L2=2.118m =0.1059KL2+=0.00152.118+0.250.1059=0.029652e-(kx+)=0.97078张拉端力P=P1=967.8KN终点力 P2= Pe-(kx+)

9、= 939.5KNPp =P 1-e-(kx+)/( kx +) =953.6KN L2=L=PpL2/ApEp=14.80mm L3=1.590m =0KL3+=0.00151.590+0=0.00239e-(kx+)=0.99762张拉端力P=P2=939.5KN终点力 P3= Pe-(kx+)=937.3KN Pp = P21-e-(kx+)/( kx +) =938.4KN L3=L=PpL3/ApEp=10.93mm一端伸长量L=L1+L2+L3=68.35mm所以计算理论伸长值LN1=2*L=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角

10、度长度L103877L20.09965rad1993L303902设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：L1=3.877m =0KL1+=0.00153.877+0=0.0058155e-(kx+)=0.99420张拉端力P=1171.8KN终点力 P1=Pe-(kx+)1165KN平均张拉力Pp = P1-e-(kx+)/( kx +) =1168.4KN L1=L=PpL1/ApEp=27.65mm L2=1.993m =0.09965KL2+=0.00151993+0.250.09

11、965=0.027902e-(kx+)=0.97248张拉端力P=P1=1165KN终点力 P2= Pe-(kx+)= 1132.9KNPp =P 1-e-(kx+)/( kx +) =1148.9KN L2=L=PpL2/ApEp=13.98mm L3=3.902m =0KL3+=0.00153.902+0=0.00585e-(kx+)=0.99416张拉端力P=P2=1132.9KN终点力 P3= Pe-(kx+)=1126.3KN Pp = P21-e-(kx+)/( kx +) =1129.6KN L3=L=PpL3/ApEp=26.91mm一端伸长量L=L1+L2+L3=68.54m

12、m所以计算理论伸长值LN1=2*L=137.08mm3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L101832L20.0724rad1448L306475设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：L1=1.832m =0KL1+=0.00151.832+0=0.002748e-(kx+)=0.99726张拉端力P=1171.8KN终点力 P1=Pe-(kx+)1168.6KN平均张拉力Pp = P1-e-(kx+)/( kx +) =1170.2KN L

13、1=L=PpL1/ApEp=13.09mm L2=1.448m =0.0724KL2+=0.00151448+0.250.0724=0.020272e-(kx+)=0.97993张拉端力P=P1=1168.6KN终点力 P2= Pe-(kx+)= 1145.1KNPp =P 1-e-(kx+)/( kx +) =1156.8KN L2=L=PpL2/ApEp=10.23mm L3=6.475m =0KL3+=0.00156.475+0=0.00971e-(kx+)=0.99033张拉端力P=P2=1145.1KN终点力 P3= Pe-(kx+)=1134.1KN Pp = P21-e-(kx+)/( kx +) =1139.6KN L3=L=PpL3/ApEp=45.05mm一端伸长量L=L1+L2+L3=68.37mm所以计算理论伸长值LN1=2*L=136.74mm