大楼悬挑式扣件钢管脚手架施工方案.doc

1、目 录一、工程概述2二、工程概况2三、编制依据2四、现场条件3五、施工部署3六、脚手架计算4七、施工流程22八、搭设技术要求22九、卸料平台30十、安全通道30十一、外架拆除30十二、脚手架安全管理31一、工程概述1、工程名称：工程2、建设地点：大道西侧3、建设单位：有限公司4、设计单位：建筑设计所5、监理单位：监理有限公司6、承建单位：有限公司7、质量目标：合格二、工程概况指挥中心大楼工程位于路北侧，总建筑面积19552.39m2，其中地上面积17352.62m2，地下建筑面积2199.77m2。地上9层，地下1层，总高度42.30m，地下1层层高3.5m，一层层高5.1m，二层层高4.2m

2、，三层-八层层高3.9m，九层层高5m。三、编制依据 1、施工规范、技术标准1.1、建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范（2002版）JGJ130-20011.2、建筑现场临时用电安全技术规范 JGJ46-20051.3、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20011.4、工程测量规范 GBJ50026-20071.5、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-20011.6、建设工程施工现场供用电安全规范 GB50194-20051.7、建筑分项工程施工工艺标准（第二版）1.8、建筑施工手册（第四版）缩印本2、施工应用的主要法律、法规2.1、中华人民共和国建筑法主席令 第91号2.2、

3、中华人民共和国环境保护法主席令 第22号2.3、中华人民共和国劳动法主席令 第28号2.4、中华人民共和国合同法2.5、中华人民共和国职业病防治法2.6、中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令第70号2.7、建设工程质量管理条例中华人民共和国国务院令第279号2.8、建设工程安全管理条例中华人民共和国国务院令第393号3、其他3.1、工程有限公司质量、环境和职业健康安全管理一体化综合管理体系、程序文件和作业指导书3.2、项目管理手册3.3、指挥中心大楼工程施工图3.4、指挥中心大楼工程施工合同3.5、有关规定3.6、指挥中心大楼工程施工组织设计四、现场条件位于路北侧，交通便捷。施工用地宽

4、约120m，长约200m，总建筑面积近20000m2。四周场地平整开阔。施工操作面积较大，因主楼区域无建成构筑物，对于施工极为便利。水、电由业主提供的水源、电源直接引入现场。机械、设备、周材、劳动力由公司统一调配，管理人员均已到达指定的工作岗位。五、施工部署1、内装饰脚手架内檐装饰本方案暂不考虑，只对装饰用脚手架做简单描述。内檐采用简易脚手架或自制钢筋马凳，高度超过3.5m时，采用简易脚手架，立管间距1500mm，水平间距1800mm，上铺脚手板进行施工，当高度低于3.5m时，采用钢筋马凳或专用移动脚手架平台。2、外檐脚手架本工程主体工程施工到2层楼板后，设置悬挑脚手架，悬挑架从二层板一直搭到

5、屋面层以上1.5m，搭设最大高度43.1米。外檐防护脚手架采用双排脚手架，架体距结构的外檐300mm作为施工距离，立杆间距10501200mm，横杆步距1500mm，并设剪刀撑，架体外侧挂防护安全网，每层设置一道横网。六、脚手架计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。一、计算参数: 双排脚手架，搭设高度43.1米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。 施工活

6、荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢丝绳。二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和

7、活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.184=0.267kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0

8、80.267+0.102.205)1.2002=0.348kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.267+0.1172.205)1.2002=-0.410kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.410106/5080.0=80.686N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.184=0.222kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.222+

9、0.9901.575)1200.04/(1002.06105121900.0)=1.412mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1、荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 P=1.20.046+1.20.220+1.

10、41.890=2.966kN 小横杆计算简图2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.9661.050/4=0.785kN.m =0.785106/5080.0=154.507N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.

11、004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0.220+1.890=2.157kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2156.5801050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=2.071mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.095mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用

12、力设计值； 1、荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.220+1.41.890=2.959kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 五、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载

13、和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291 NG1 = 0.12943.100=5.564kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.200(1.050+0.300)/2=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.2004/2=0.336kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20043.100=0.259kN 经计算得到

14、，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.293kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，

15、风荷载标准值Wk = 0.70.4001.6700.872 = 0.408kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.293+0.851.43.780=13.250kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.293+1.43.780=14.043kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m

16、)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4081.2001.5001.500/10=0.131kN.m 六、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.043kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.0

17、80cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14043/(0.26489)=109.427N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.250kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m)

18、,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.131kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13250/(0.26489)+131000/5080=129.031N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连

19、墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。受脚手架集中荷载 P=14.04kN水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁

20、剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.870kN,R2=22.042kN,R3=-2.672kN最大弯矩 Mmax=6.225kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.225106/(1.05185000.0)+3.9481000/3060.0=33.336N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b

21、=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =6.23106/(0.929185000.00)=36.22N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.630kN十一、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.630kN 拉绳的强度计算

22、： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.630/0.850=100.051kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.630kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50

23、N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=106304/(3.1416502)1/2=12mm十二、锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=22.042kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=220424/(3.1416502)1/2=17mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

24、。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 22.04kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于22041.66/(3.1416201.5)=233.9mm。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 22.04kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 楼

25、板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2； 经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、计算参数: 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，插入结构锚固长度0.10m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。 水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁

26、采用10号槽钢U口水平，主梁采用14a号槽钢U口水平。 次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。 脚手板采用竹串片，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。 栏杆采用竹串片，栏杆自重荷载取0.14kN/m。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa， 外侧钢丝绳距离主体结构1.50m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。二、次梁的计算 次梁选择10号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为 面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半

27、径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1、荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.10)+1.42.00 = 3.34kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.45.00=7.00kN 2、内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计

28、算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下次梁计算简图次梁支撑梁剪力图(kN)次梁支撑梁弯矩图(kN.m)次梁支撑梁变形图(mm)经过计算得到次梁最大弯矩为2.73kN.m经过计算得到次梁最大支点力10.45kN 3、抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =2.73106/(1.0539700.00)=65.47N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4、整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.548.02

29、35/(1500.0100.0235.0)=1.55 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.873 经过计算得到强度 =2.73106/(0.87339700.00)=78.79N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求!三、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择14a号槽钢U口水平，其截面特性为 面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1、荷载

30、计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.14kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.14) = 0.34kN/m 2、内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.80kN 最大弯矩 Mmax=9.63kN.m 3、抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f

31、= 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.63106/1.05/80500.0+2.941000/1851.0=115.47N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4、整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.558.0235/(3000.0140.0235.0)=0.75 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.688 经过计算得到强度 =9.63106/(0.68880500.00)=173.72N/mm2； 主梁的稳定性

32、计算 f,满足要求!四、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.23kN 五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=10.226kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、

33、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.226/0.850=96.247kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。六、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.226kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=102264/(3.1416502)1/2=12mm七、施工流程结构施工时预埋固定件安图放置

34、槽钢摆放槽钢上第一道横杆竖立杆并与第一道横杆杆扣紧槽钢以上300高度安装摆放扫地杆装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧）安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)安第三、四步大横杆和小横杆安装二层与柱拉杆接立杆加设剪力撑铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、挂安全网八、搭设技术要求1、脚手架搭设方法本工程外檐脚手架搭设应满足施工现场文明施工、环境保护特别是绿地保护的特殊要求，为此特采取如下措施： 外檐架子按有关施工安全规范要求设置立网和平网。安全网采用密目网，外挂安全网要求全封闭，确保施工期间进出人员的安全。2、搭

35、设前的准备2.1、钢管2.1.1、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T3092)中Q235-A级钢的规定；2.1.2、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定；2.1.3、新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合本方案的要求；2.1.4、钢管上严禁打孔。2.2、扣件2.2.1、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用；2.2.2、脚

36、手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。2.3、脚手板2.3.1、本工程脚手板采用木制脚手板，每块质量不宜大于30kg；2.3.2、木脚手板应采用松木制作，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GBJ5)中级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。3、脚手架的有关构造要求3.1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：3.1.1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；3.1.2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。3.1.3、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨

37、两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜大于纵距的1/3；3.1.4、搭接长度不应小于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；3.1.5、当使用木脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。3.2、横向水平杆的构造应符合下列规定：3.2.1、主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。本工程采用双排脚手架，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L(L为双排脚手架的计算跨度)；3.2.2、作业层上非主接点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距

38、设置，最大间距不应大于纵距的1/2；3.2.3、当使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。3.3、脚手板的设置应符合下列规定：3.3.1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开工作面120150mm；3.3.2、木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。木脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于

39、200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；3.3.3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。3.4、立杆3.4.1、每根立杆底部应设置底座或垫板；3.4.2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；3.4.3、脚手架底层步距不应大于2m；3.4.4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件的布置间距见下表；3.4.5、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小