（土木建筑）大跨与空间结构(1)课件.ppt

1、崔崔 佳佳 重庆大学土木工程学院重庆大学土木工程学院第1页，共113页。7.第2页，共113页。大跨与空间钢结构主要用于公共建筑，如大会堂、影剧大跨与空间钢结构主要用于公共建筑，如大会堂、影剧院、展览馆、音乐厅、体育馆、加盖体育场、航空港等。院、展览馆、音乐厅、体育馆、加盖体育场、航空港等。大跨度结构也用于工业建筑，如飞机制造厂的总大跨度结构也用于工业建筑，如飞机制造厂的总装配车间、飞机库、造船厂的船体结构车间等等。这装配车间、飞机库、造船厂的船体结构车间等等。这些建筑采用大跨结构是受装配机器（如船舶、飞机）些建筑采用大跨结构是受装配机器（如船舶、飞机）的大型尺寸或工艺过程要求所决定的。的大型

2、尺寸或工艺过程要求所决定的。第3页，共113页。展览馆展览馆第4页，共113页。日本大分体育公园综合竞技场第5页，共113页。伦敦千年穹顶第6页，共113页。大跨度结构的跨度没有统一的衡量标准，国家标准大跨度结构的跨度没有统一的衡量标准，国家标准钢结构设计规范钢结构设计规范、网架结构设计与施工规程网架结构设计与施工规程将将6060m以上定义为以上定义为大跨度结构，计算和构造均有特殊规定。大跨度结构，计算和构造均有特殊规定。我国目前最大跨度做到我国目前最大跨度做到153153m，以钢索和膜材做成的，以钢索和膜材做成的索膜结构最大已做到索膜结构最大已做到320m。大跨度结构主要是在自重荷载下工作，

3、主要矛盾是大跨度结构主要是在自重荷载下工作，主要矛盾是减轻结构自重，故最适宜采用钢结构。在大跨度屋盖中减轻结构自重，故最适宜采用钢结构。在大跨度屋盖中应尽可能使用轻质屋面结构及轻质屋面材料，如彩色涂应尽可能使用轻质屋面结构及轻质屋面材料，如彩色涂层压型钢板、压型铝合金板等。层压型钢板、压型铝合金板等。第7页，共113页。平面结构体系平面结构体系梁式体系梁式体系框架式体系框架式体系拱式体系拱式体系空间结构体系空间结构体系网架及网壳结构网架及网壳结构悬索结构悬索结构膜结构膜结构第8页，共113页。梁式结构体系一般采用简支桁架的形式，桁架梁式结构体系一般采用简支桁架的形式，桁架的优点是制作与安装都比

4、较简单，其上、下弦及腹的优点是制作与安装都比较简单，其上、下弦及腹杆仅承受拉力或压力，对支座也没有横推力。杆仅承受拉力或压力，对支座也没有横推力。适用跨度：适用跨度：4040 6060m，更大的跨度由于耗钢量，更大的跨度由于耗钢量过大而不经济。过大而不经济。重点是支撑系统的布置，对保证整个结构体系重点是支撑系统的布置，对保证整个结构体系的整体刚度是非常重要的。的整体刚度是非常重要的。第9页，共113页。大跨度梁式结构的外形及腹杆体系，决定于跨度、大跨度梁式结构的外形及腹杆体系，决定于跨度、屋面型式及吊天棚结构的形式，常用的有梯形和拱形屋面型式及吊天棚结构的形式，常用的有梯形和拱形桁架。按重量最

5、优确定的桁架的高跨比一般为桁架。按重量最优确定的桁架的高跨比一般为1/61/61/81/8。第10页，共113页。常用形式：常用形式：（1 1）角钢（或）角钢（或T型钢）桁架型钢）桁架 （2）H型钢重型桁架型钢重型桁架*（3）钢管桁架（圆钢管或矩形管）钢管桁架（圆钢管或矩形管）*桁架设计的难点在节点和支座，跨度大于桁架设计的难点在节点和支座，跨度大于35354040m时，时，梁式结构的支座之一必须作成可移动的，以减小对支承梁式结构的支座之一必须作成可移动的，以减小对支承墙体或支柱传递的横向反力，横向反力一般由屋架下弦墙体或支柱传递的横向反力，横向反力一般由屋架下弦的弹性变形产生。的弹性变形产生

6、。*第11页，共113页。上海证卷大厦上海证卷大厦 连接两幢主楼连接两幢主楼的天桥桁架跨度的天桥桁架跨度63m，共支承着从，共支承着从17层至层至26层共层共8个个楼层，采用了楼层，采用了H型型钢重型桁架。钢重型桁架。第12页，共113页。上海浦东国际机场第13页，共113页。上海浦东国际机场候机楼屋架梁跨度上海浦东国际机场候机楼屋架梁跨度83m，跨中高，跨中高度超过度超过11m，单榀屋架梁重，单榀屋架梁重55吨。吨。为了增加屋架结构的刚度，同时为保证屋架梁为了增加屋架结构的刚度，同时为保证屋架梁在风吸力作用下始终处于受拉状态，下弦布置了一在风吸力作用下始终处于受拉状态，下弦布置了一根预应力钢

7、索，对下弦施加足够的预应力。根预应力钢索，对下弦施加足够的预应力。第14页，共113页。第15页，共113页。一般用节点板连接，过去采用的方法是按桁架弦杆或一般用节点板连接，过去采用的方法是按桁架弦杆或腹杆的最大内力选择节点板厚，当受力较复杂时不可靠。腹杆的最大内力选择节点板厚，当受力较复杂时不可靠。国外有些规范（如美国国外有些规范（如美国AISC规范）规定需进行计算。规范）规定需进行计算。88规范后的规范后的9090年代，重庆钢铁设计研究院会同云南年代，重庆钢铁设计研究院会同云南省建筑设计院作了一系列双角钢杆件桁架节点板的试验，省建筑设计院作了一系列双角钢杆件桁架节点板的试验，其中受拉试件其

8、中受拉试件1616个，受压试件个，受压试件8 8个。个。第16页，共113页。a.受拉节点受拉节点 试件的破坏特征均为沿最危险的试件的破坏特征均为沿最危险的 线段撕线段撕裂破坏，即图裂破坏，即图b中的三折线撕裂，中的三折线撕裂，和和 均与节点板边均与节点板边缘线基本垂直缘线基本垂直。*CDACBACDBA第17页，共113页。钢结构设计规范钢结构设计规范建议用撕裂面法，沿建议用撕裂面法，沿BACD撕裂线割取自由体，假定由于板内塑性区的发展引起应力撕裂线割取自由体，假定由于板内塑性区的发展引起应力重分布，破坏时撕裂面各线段上的折算应力重分布，破坏时撕裂面各线段上的折算应力 均匀分布且平行于腹杆轴

9、力均匀分布且平行于腹杆轴力*，当各撕裂段上，当各撕裂段上的折算应力均达到抗拉强度的折算应力均达到抗拉强度fu时板件破坏。根据平衡条时板件破坏。根据平衡条件并忽略件并忽略M和和V，则第，则第i 段撕裂面的平均正应力段撕裂面的平均正应力 i 和平和平均剪应力均剪应力 i 为为:iiiiiiitlNsinsiniiiiiitlNcoscos第18页，共113页。uiiitflN2cos211折算应力为折算应力为即即令令第第i 段的拉剪折算系数段的拉剪折算系数 则则 由由 写成计算式则为写成计算式则为 （b b）ii2cos211uiiitflNuiiuiiifAftlNN)()(fANiiuiiii

10、iiiiiredft lNt lN22222cos21cos3sin3第19页，共113页。第第i段撕裂面与拉力作用线的夹角。段撕裂面与拉力作用线的夹角。公式（公式（b）符合破坏机理，其计算结果与试验值之比平均）符合破坏机理，其计算结果与试验值之比平均为为87.5%，略偏安全且离散性小。，略偏安全且离散性小。公式还适用于下图两种板件的撕裂面的计算。公式还适用于下图两种板件的撕裂面的计算。i第20页，共113页。由于桁架节点板的外形往往不规则，同时，一些受动由于桁架节点板的外形往往不规则，同时，一些受动力荷载的桁架还需要计算节点板的疲劳，用撕裂面法推导力荷载的桁架还需要计算节点板的疲劳，用撕裂面

11、法推导出来的公式计算比较麻烦。故参照国外多数国家的经验，出来的公式计算比较麻烦。故参照国外多数国家的经验，规范建议对桁架节点板也可采用有效宽度法进行承载力计规范建议对桁架节点板也可采用有效宽度法进行承载力计算。算。有效宽度法假定腹杆轴力有效宽度法假定腹杆轴力通过连接件在节点板内按通过连接件在节点板内按照应力扩散角度传至连接件端部与照应力扩散角度传至连接件端部与N 相垂直的一定宽度相垂直的一定宽度范围内，称为有效宽度范围内，称为有效宽度be。第21页，共113页。假定假定b be e范围内的节点板应力达到范围内的节点板应力达到fu，并令并令betfu=Nu(节点板破坏时的腹杆节点板破坏时的腹杆轴

12、力轴力)，按此法拟合的结果，当应力，按此法拟合的结果，当应力扩散角扩散角=270时精度最高，计算值与试时精度最高，计算值与试验值的比验值的比值平均为值平均为98.9%；当；当=300时，时，比值为比值为106.8%，考虑到国外多数国，考虑到国外多数国家对应力扩散角均取为家对应力扩散角均取为300，为与国，为与国际接轨且误差较小，建议取际接轨且误差较小，建议取=300。第22页，共113页。有效宽度法适用于腹杆与节点板采用侧焊、围有效宽度法适用于腹杆与节点板采用侧焊、围焊、铆钉、螺栓等多种连接情况，（采用铆钉或螺焊、铆钉、螺栓等多种连接情况，（采用铆钉或螺栓连接时，栓连接时，be应取为有效净宽度

13、）。应取为有效净宽度）。第23页，共113页。b.受压节点受压节点 在压力作用下，与受压杆件相连的节点板区域除在压力作用下，与受压杆件相连的节点板区域除强度破坏外，还有可能丧失稳定。试验共作了强度破坏外，还有可能丧失稳定。试验共作了8个受压个受压斜腹杆的试件，其中有、无竖腹杆的试件各斜腹杆的试件，其中有、无竖腹杆的试件各4 4个。试验个。试验结果有以下特点：结果有以下特点：当节点板的自由边长度当节点板的自由边长度 lf 与厚度与厚度 t 之比之比 时（一般出现在无竖腹杆的节点板），时（一般出现在无竖腹杆的节点板），*节点板稳定性很差，此时应沿自由边加劲。加劲后，节点板稳定性很差，此时应沿自由边

14、加劲。加劲后，稳定承载力有较大提高。稳定承载力有较大提高。yfftl/23560/第24页，共113页。在斜腹杆压力作用下，失稳形式一般为在在斜腹杆压力作用下，失稳形式一般为在ABBCCD 线附近或前方呈三折线屈折破坏。屈折线的位置线附近或前方呈三折线屈折破坏。屈折线的位置和方向与受拉时的撕裂线类似，而且一般在和方向与受拉时的撕裂线类似，而且一般在 区的前方区的前方首先失稳，其它各区相继失稳。首先失稳，其它各区相继失稳。*BC*第25页，共113页。节点板的抗压性能取决于节点板的抗压性能取决于c/t 的大小（的大小（c为受压斜为受压斜腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的腹杆连接肢端面中点沿

15、腹杆轴线方向至弦杆的净净距距），在一般情况下，），在一般情况下，c/t 愈大稳定承载力愈低，对有愈大稳定承载力愈低，对有竖腹杆的节点板，当竖腹杆的节点板，当时，可不验算节点板的稳定。时，可不验算节点板的稳定。yftc/23515/第26页，共113页。对无竖腹杆的节点板，当对无竖腹杆的节点板，当 时，节点时，节点板的稳定承载力约为强度承载力的板的稳定承载力约为强度承载力的80%，故可将受压腹杆，故可将受压腹杆的内力乘以增大系数的内力乘以增大系数1.25后再按受拉节点板的强度计算后再按受拉节点板的强度计算进行计算，当进行计算，当 时应按规范附录时应按规范附录F进行进行稳定计算。但当稳定计算。但当

16、 时，规范规定的计算值将大于试验值，不安全，故规定时，规范规定的计算值将大于试验值，不安全，故规定 c/t 不能超过不能超过 。对自由边加劲的无竖腹杆节点板，。对自由边加劲的无竖腹杆节点板，要求与有竖腹杆的相同。要求与有竖腹杆的相同。yftc/23510/yftc/2355.17/yf/2355.17yftc/23510/第27页，共113页。桁架节点板厚度选用表桁架节点板厚度选用表 一般的钢结构教科书和手册均列有一般的钢结构教科书和手册均列有“桁架节点板厚度桁架节点板厚度选用表选用表”，但都系互相参考，缺乏科学依据。这次该研，但都系互相参考，缺乏科学依据。这次该研究组先制作了究组先制作了N-

17、t/b关系表（关系表（N为腹杆最大拉力；为腹杆最大拉力；t为节点板为节点板厚度；厚度；b为连接肢宽度），反映了侧焊缝焊脚尺寸为连接肢宽度），反映了侧焊缝焊脚尺寸hf1、hf2的的影响。同时又在上述参数组合的最不利情况下，重新影响。同时又在上述参数组合的最不利情况下，重新整理出偏于安全的整理出偏于安全的Nt表。相对来说它比以往的表。相对来说它比以往的Nt表表更符合实际。更符合实际。第28页，共113页。为保证节点板受压时的稳定，桁架杆件间间隙不能为保证节点板受压时的稳定，桁架杆件间间隙不能太大，例如有竖腹杆的节点板（或自由边有加劲的节点太大，例如有竖腹杆的节点板（或自由边有加劲的节点板）板），不

18、能理解为，不能理解为c c 值愈小愈好。规范值愈小愈好。规范规定规定“弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间的间隙，不应小弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间的间隙，不应小于于20mm”，是由于间隙过小，焊接残余应力影响过，是由于间隙过小，焊接残余应力影响过大。而对吊车桁架，为避免疲劳破坏又规定此间隙大。而对吊车桁架，为避免疲劳破坏又规定此间隙“不宜小于不宜小于50mm”；同时还规定在工作温度；同时还规定在工作温度-20 C地区地区的桁架，为防冷脆，的桁架，为防冷脆，“腹杆与弦杆相邻焊缝焊趾间净腹杆与弦杆相邻焊缝焊趾间净距不宜小于距不宜小于2.5t”。同样，这些规定不能理解为杆件。同样，这些规定不能理解为杆件间间隙

19、愈大愈好，在某些情况如出现矛盾，应妥善处间间隙愈大愈好，在某些情况如出现矛盾，应妥善处理。理。yftc/23515第29页，共113页。随着热轧随着热轧H型钢在我国投产，剖分型钢在我国投产，剖分T型钢用于型钢用于桁架弦杆桁架弦杆或腹杆的情况越来越多。或腹杆的情况越来越多。T 型钢桁架的优点是：无离缝、型钢桁架的优点是：无离缝、防腐易处理、用钢量省。防腐易处理、用钢量省。问题：问题：（1 1）节点施工不方便；）节点施工不方便；（2 2）节点构造方式不同，节点内的应力状态更加复）节点构造方式不同，节点内的应力状态更加复杂，同时，对节点受力研究不够，故规范公式均不适用；杂，同时，对节点受力研究不够，

20、故规范公式均不适用；（3 3）板件的局部稳定难以满足）板件的局部稳定难以满足8888规范的规定。规范的规定。第30页，共113页。轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件，轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件，对热轧剖分对热轧剖分T型钢的局部稳定：型钢的局部稳定：原原88规范规定的宽厚比限值：规范规定的宽厚比限值：新规范规定的宽厚比限值：新规范规定的宽厚比限值：计算模型为考虑翼缘与腹板完全嵌固，取屈曲系数为计算模型为考虑翼缘与腹板完全嵌固，取屈曲系数为1.28，不近合理，需试验验证。，不近合理，需试验验证。yf/235)1.010(yf/235)2.015(第31页，共113页。桁架节点铰

21、接是一种近似，条件是杆件较细长，以桁架节点铰接是一种近似，条件是杆件较细长，以H型型钢作弦杆或腹杆的重型桁架，设计时应注意钢作弦杆或腹杆的重型桁架，设计时应注意节点的次应力，节点的次应力，或按刚接节点设计，对重要的节点还应进行有限元分或按刚接节点设计，对重要的节点还应进行有限元分析。析。第32页，共113页。钢管桁架节点受力复杂，原钢管桁架节点受力复杂，原8888规范只有直接焊接规范只有直接焊接的平面桁架式圆管结构的条文。近几年同济大学对圆的平面桁架式圆管结构的条文。近几年同济大学对圆钢管空间桁架节点作了一些试验和分析；哈建大对直钢管空间桁架节点作了一些试验和分析；哈建大对直接焊接的方管桁架结

22、构（主管为方管，支管为方管或接焊接的方管桁架结构（主管为方管，支管为方管或圆管）的节点作了一些试验和分析，圆管）的节点作了一些试验和分析，钢结构设计规钢结构设计规范范修订时，其成果已部分纳入。修订时，其成果已部分纳入。第33页，共113页。直接焊接的平面圆钢管节点直接焊接的平面圆钢管节点a)X型节点；型节点；b)T型或型或Y型节点；型节点；c）K型节点型节点第34页，共113页。直接焊接的空间圆钢管节点直接焊接的空间圆钢管节点e)TT型节点；型节点；f)KK型节点型节点第35页，共113页。XX型管节点的数据量较少，计算结果与试验结型管节点的数据量较少，计算结果与试验结果吻合情况也不甚理想，而

23、这种节点类型目前在实果吻合情况也不甚理想，而这种节点类型目前在实际应用中较少用到，故在规范内未予列入。际应用中较少用到，故在规范内未予列入。第36页，共113页。直接焊接的矩形管（含方管）平面管节点直接焊接的矩形管（含方管）平面管节点 a)T、Y型节点；型节点；b)X型节点；型节点；c)K、N型节点，有间隙；型节点，有间隙；d）K、N型节点，搭接。型节点，搭接。第37页，共113页。管结构的适用范围：管结构的适用范围：（1 1）不直接承受动力荷载。对于承受交变荷载的直）不直接承受动力荷载。对于承受交变荷载的直接焊接钢管节点，其疲劳问题远较其它型钢杆件节点受接焊接钢管节点，其疲劳问题远较其它型钢

24、杆件节点受力情况复杂。力情况复杂。（2 2）为防止钢管发生局部屈曲，限制钢管的径厚比或）为防止钢管发生局部屈曲，限制钢管的径厚比或宽厚比宽厚比 ；（或（或 ）（3 3）管结构采用的管材不应采用屈服强度）管结构采用的管材不应采用屈服强度fy超过超过345N/mm2以及屈强比以及屈强比fy/fu0.8的钢材，且钢管壁厚不宜的钢材，且钢管壁厚不宜大于大于25mm。因为目前国内外对钢管节点的试验研究。因为目前国内外对钢管节点的试验研究工作仅限于此范围。工作仅限于此范围。yftd235100tbthyf23540第38页，共113页。管结构节点的失效模式管结构节点的失效模式 钢管结构构件的管壁一般很薄，

25、而管径较大，在节钢管结构构件的管壁一般很薄，而管径较大，在节点处直接焊接的钢管节点实际上是由几个圆筒壳交汇在点处直接焊接的钢管节点实际上是由几个圆筒壳交汇在一起的一个空间薄壳结构。理论上采用有限元方法或弹一起的一个空间薄壳结构。理论上采用有限元方法或弹性薄壳理论进行分析是可行的，全过程分析需考虑局部性薄壳理论进行分析是可行的，全过程分析需考虑局部材料进入塑性造成的材料非线形和节点处主管局部变形材料进入塑性造成的材料非线形和节点处主管局部变形造成的几何非线形。但目前主要依赖试验。圆形和矩形造成的几何非线形。但目前主要依赖试验。圆形和矩形的管节点有的管节点有7种破坏模式：种破坏模式：（1 1）主管

26、壁因冲切或剪切而破坏；）主管壁因冲切或剪切而破坏；（2 2）主管壁因受拉屈服或受压局部失稳而破坏；）主管壁因受拉屈服或受压局部失稳而破坏；第39页，共113页。（3 3）与支管相连的主）与支管相连的主管壁因形成塑性铰线而管壁因形成塑性铰线而失效；失效；（4 4）支管与主管间连）支管与主管间连接焊缝的破坏；接焊缝的破坏；（5 5）受压支管管壁的）受压支管管壁的局部屈曲；局部屈曲；（6 6）受拉支管侧主管）受拉支管侧主管壁的局部屈曲；壁的局部屈曲；第40页，共113页。（7 7）有间隙的）有间隙的K、N形节点中，主管在间隙处被剪坏或形节点中，主管在间隙处被剪坏或丧失轴向承载力而破坏。丧失轴向承载力

27、而破坏。以上几种失效模式，有时会同时发生。规范针对不以上几种失效模式，有时会同时发生。规范针对不同破坏模式给出了节点承载力的计算公式及构造要求，同破坏模式给出了节点承载力的计算公式及构造要求，这些公式只有少数是理论推出的，大部分是经验公式。这些公式只有少数是理论推出的，大部分是经验公式。第41页，共113页。例如：例如：（1 1）当由支管与主管间连接焊缝的破坏控制时，可视支）当由支管与主管间连接焊缝的破坏控制时，可视支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝按正面角焊缝公式进行计管与主管的连接焊缝为全周角焊缝按正面角焊缝公式进行计算，但取算，但取 f1 1。角焊缝的计算厚度沿支管周长是变化的，。角焊缝的

28、计算厚度沿支管周长是变化的，当支管轴心受力时，平均计算厚度可取当支管轴心受力时，平均计算厚度可取0.7hf。第42页，共113页。焊缝的长度实际上是支管与主管相交线长度，主、支管焊缝的长度实际上是支管与主管相交线长度，主、支管均为圆管的节点焊缝传力较为均匀，焊缝的计算长度取为相均为圆管的节点焊缝传力较为均匀，焊缝的计算长度取为相交线长度，该相交线是一条空间曲线。规范取为：交线长度，该相交线是一条空间曲线。规范取为：当当di/d0.65时：时：lw(3.25di0.025d)(0.466)当当di/d0.65时：时：lw(3.81di0.389d)(0.466)式中式中 d、di分别为主管和支管

29、外径；分别为主管和支管外径；i支管轴线与主管轴线的夹角。支管轴线与主管轴线的夹角。第43页，共113页。（2）当由主管壁塑性铰线的失效模式控制时，对）当由主管壁塑性铰线的失效模式控制时，对X形形节点，受压支管在管节点处的承载力设计值按下式计节点，受压支管在管节点处的承载力设计值按下式计算：算：式中式中 n参数；参数；n1-0.3 -0.3()2；当节点两；当节点两 侧或一侧主管受拉时，侧或一侧主管受拉时，n1。t主管壁厚；主管壁厚；支管轴线与主管轴线之夹角；支管轴线与主管轴线之夹角；f主管钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值；主管钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值；fy主管钢材的屈服强度；主管钢材的屈服

30、强度；节点两侧主管较小轴心压应力的绝对值。节点两侧主管较小轴心压应力的绝对值。ftNnpjcX2sin)81.01(45.5yfyf第44页，共113页。与梁式结构体系相比，框架式体系比较经济，且与梁式结构体系相比，框架式体系比较经济，且横梁高度可以取得比梁式结构的高度小，刚度也较横梁高度可以取得比梁式结构的高度小，刚度也较大，常用于工业建筑。大，常用于工业建筑。框架柱柱脚可以作成铰接，也可以作成刚接。无铰框架柱柱脚可以作成铰接，也可以作成刚接。无铰框架刚度更好，用钢量省、便于安装，但这种框架对框架刚度更好，用钢量省、便于安装，但这种框架对温度作用比较敏感，对基础及地基的要求较高。温度作用比较

31、敏感，对基础及地基的要求较高。主要有实腹式和格构式两大类。主要有实腹式和格构式两大类。第45页，共113页。（1）实腹式框架结构体系）实腹式框架结构体系 实腹式框架适用于跨度不太大（实腹式框架适用于跨度不太大（L=18=186060m）的框）的框架结构。它的优点是制作简单、便于运输，还能降低房屋高架结构。它的优点是制作简单、便于运输，还能降低房屋高度。度。实腹框架常设计成铰接柱脚。实腹框架常设计成铰接柱脚。由于框架支座弯矩的卸载作用使实腹框架的横梁高度不由于框架支座弯矩的卸载作用使实腹框架的横梁高度不大，可取跨度的大，可取跨度的1/301/301/401/40。在我国得到大力发展的轻型门式刚架

32、结构，是在我国得到大力发展的轻型门式刚架结构，是实腹实腹式框架结构体系的一种，其特点是屋盖及墙体均采用压型钢式框架结构体系的一种，其特点是屋盖及墙体均采用压型钢板，结构主要承受自身的重量。板，结构主要承受自身的重量。第46页，共113页。第47页，共113页。第48页，共113页。第49页，共113页。（1 1）第50页，共113页。第51页，共113页。第52页，共113页。第53页，共113页。第54页，共113页。第55页，共113页。第56页，共113页。第57页，共113页。第58页，共113页。第59页，共113页。第60页，共113页。第61页，共113页。第62页，共113页。

33、第63页，共113页。第64页，共113页。第65页，共113页。第66页，共113页。当截面全部受压时：当截面全部受压时：he=hw 当截面部分受拉时：当截面部分受拉时：he=hc第67页，共113页。crypf/cr85.0p0.1时2.18.0p)2.1(24.064.02.1pb时)8.0(9.01pywwcrypfkthf2351.28/第68页，共113页。ywwcrywfkthf23537/第69页，共113页。2)15.0(1)(dfefVVMMMM第70页，共113页。/2)15.0(1)(dNfNeNfVVMMMMNfMNfM第71页，共113页。第72页，共113页。fN

34、NWMANExxemxex)1(001100第73页，共113页。第74页，共113页。)/()/(1fifililihPhP第75页，共113页。)(flflPPPPHPl第76页，共113页。第77页，共113页。第78页，共113页。梁与柱的刚性连接节点梁与柱的刚性连接节点第79页，共113页。第80页，共113页。vccbftddM第81页，共113页。22121ccbbbQQhMMV22121bbcccQQhMMV第82页，共113页。vwcccwcbbbfthQQthhMM22121vf34第83页，共113页。87.0)/(12yNNvwcbbbfthhMM3421第84页，共1

35、13页。第85页，共113页。第86页，共113页。第87页，共113页。第88页，共113页。第89页，共113页。第90页，共113页。第91页，共113页。第92页，共113页。双铰拱双铰拱 三铰拱三铰拱 无铰拱无铰拱第93页，共113页。第94页，共113页。第95页，共113页。第96页，共113页。第97页，共113页。拱脚的构造拱脚的构造第98页，共113页。第99页，共113页。第100页，共113页。第101页，共113页。第102页，共113页。第103页，共113页。第104页，共113页。第105页，共113页。第106页，共113页。第107页，共113页。第108页

36、，共113页。第109页，共113页。第110页，共113页。修改后的结构平面布置图修改后的结构平面布置图第111页，共113页。肚松衯宸&愮鐝D)?$?d悡!餯怉 扈鋹A 嘬貑 d?噡1/2001骞寸15鏈?-CRM鍦氱敤.files/imgr_logo.gif 冣杁9/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-CRM鍦氱敤.files/logo.gif 冟?A/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-CRM鍦敤.files/logo_compute.gif 冡?疘1/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/9/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/083

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38、忕櫧榧犲拰ERP.files/biaoshi.gif 冭賏?;/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/cio.gif 冩?=/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/email.gif冩?A/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/imgr_logo.gif 冭聖杁/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/logo.gif 冩碝?D/ERP鏂噡1/2001骞寸15鏈?-灏忕櫧榧犲拰ERP.files/logo_compute.gif 冭?疘:/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂

39、版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/F/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/astd_oct.gif 冮烜?E/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/biaoshi.gif 凅?C/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-鏂版湇鍔粡娴庢诞鐜?files/email.gif 冮?G/ERP鏂噡1/2001骞寸17鏈?-潕第112页，共113页。肚松衯?雎挥=?牓2d?h糖=M 痞?(瘣滸?(h?棧哐锒$*?z 3蓚W 傯=%u旄 冏?塧?腦?U ZYY h?鹁?镁+x脲燴哠K?q 梽桃 羀徬?w?錭X?C?e?gei鎃+,nit噈鲃 c?u锳

40、9 硄 轻儍L8踇縎;W岐?u rH?Wx鵛 8 吷y 兞 恋W 六 堲?-猴w兂.+嬼?墎 娮?嗠鸊GiJ倭r J?侜!?u?唻蕛?凓|?縖鸹嬔r 責|A伾 鼐*?%磣嬓冴 苻 高 Hv霼?m|兪 T?4撠?聝?飌Z0?t蕞筍 讧?3髀続c?p?t 壉鄪Mr+?p;8齚 p 蕞驱_嬝3?%?佝較#?u嬻芺婩*?莀X _?萄阯K詴qM?x拱曃?鳡?+腰+?艃?U?葭?橗?岶%媗祆?呿祴?峙%Ms?叫 篂?X?$?F笂斚汶弸邏s?苾铏p荫渌?呉坡Y询生蓯籀 塡塠=?鬋 昆?SZ?|?匡?(別?鲩Z0 l 慶琶 5艭危?內?g?a?J?$孅?0lH 効譱蘑?R?;N?囏a杸)G?t$撈-0?c+僿

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