新编-江苏交通厅质监站基桩检测讲义-精品课件.ppt

1、江苏省交通厅工程质量监督站基桩检测培训江苏省交通厅工程质量监督站基桩检测培训 低应变反射波法检测讲义低应变反射波法检测讲义 姜永基 曹 建 南京南大工程检测有限公司南京南大工程检测有限公司 二二九二月九二月 编著目目 录录n概 述n第一章 交通工程基桩分类 1、按桩身材料分类 2、按成桩时对地基土的影响程度分类 3、按桩的功能分类 4、按成桩工艺分类n第二章 桩土体系的承载传递机理 1、竖向受压荷载作用下的单桩 2、竖向抗拔荷载作用下的单桩 3、水平荷载作用下的单桩n第三章 交通工程常见桩的施工工艺 1、钻（冲）孔灌注桩的施工 2、人工挖孔灌注桩的施工 3、预制钢筋混凝土桩的施工 4、钢桩的施

2、工n第四章 常见的基桩质量缺陷 1.、灌注桩常见质量缺陷 2.、预制桩常见质量缺陷n第五章 动力测桩的理论基础 1、有关的基本力学概念 （1）应力与应变 （2）有关的弹性常数（弹性模量）2、弹性波的波动方程 3、弹性波的类型 （1）体波 （2）面波 （3）波速与各弹性模量之间的关系 4、弹性波的反射和透射 （1）垂直入射时反射波的形成 （2）垂直入射时透射波的形成 5、基桩动力检测参数n第六章 反射波法动测技术 1、反射波法测桩原理 2、各类桩基缺陷的时程曲线波形特征 （1）混凝土预制桩的桩身缺陷时程曲线波形特征 （2）混凝土灌注桩的桩身常见缺陷时程曲线波形特征 3、实际基桩受土阻力作用和具有

3、多个阻抗变化截面时桩顶接收到的速度响应数值解n第七章 检测仪器与设备 1、信号采集及处理仪规定 2、传感器的性能规定 3、激振设备的规定n第八章 现场检测技术 1、检测前准备工作 2、传感器安装规定 3、激振时的规定 4、检测工作规定n第九章 检测数据分析与判定 1、桩身波速平均值的确定 2、桩身缺陷位置的确定 3、需要注意的问题 4、桩身完整性类别判定的原则 5、检测报告的内容 6、工程实例n第十章 低应变测试技术的状况及问题讨论 1、低应变测试技术目前的状况 2、检测能力验证 3、影响桩身缺陷反射波波形特征的因素 4、透射波能量损失与衰减 5、土层结构在反射波时程曲线上的反映n主要参考文献

4、 概概 述述 近年来，随着公路等级要求的提高，水运码头的扩展，对公路桥梁、水运码头建设的基础提出了更高的要求。桩基础已成为我国交通工程建设中最重要的基础形式，长桩、大直径桩及单桩单柱的应用已较为常见。桩基础的质量直接关系到工程建设的安危，因此桩基础的质量检验尤为重要。为加强公路工程和港口工程基桩动力检测的管理，统一检测方法及技术规定，确保检测分析成果的质量，中华人民共和国交通部制定了公路工程基桩动测技术规程JTG/T F81-01-2019和港口工程桩基动力检测规程JTJ249-2019及港口工程基桩静载荷试验规程JTJ255-2019。概概 述述 目前，基桩质量检测的两项重要内容主要为基桩的

5、承载力检测和桩身完整性检测。其中基桩承载力检测主要方法有单桩竖向抗压（拔）静载试验、单桩水平静载试验、高应变动测法，桩身完整性检测方法主要有低应变反射波法、高应变动测法、声波透射法、取芯法等。单桩竖向抗压（拔）静载试验方法是确定单桩竖向抗压（拔）极限承载力，判定工程桩竖向抗压（拔）承载力是否满足设计要求；单桩水平静载试验是确定单桩水平临界和极限承载力，判定工程桩水平承载力是否满足设计要求以及确定浅层地基土水平抗力系数的比例系数，以便分析工程桩在水平荷载作用下的受力特性；高应变动测法主要分析桩侧和桩端土阻力，推算单桩轴向抗压极限承载力，检测桩身缺陷位置、类型及影响程度，判定桩身完整性类别，试打桩

6、及打桩应力监测；低应变反射波法是通过分析实测桩顶速度响应信号的特征检测桩身完整性，判定桩身缺陷位置及影响程度，判断桩端嵌固情况以及完整性类别；概概 述述 声波透射法是通过预埋在桩身的声测管，用声测换能器的发射和接收，测出被测混凝土介质的声学参数，分析声测管之间混凝土的缺陷位置及影响程度，判定桩身完整性类别；还可利用桩身钻孔取芯检测取芯孔周围混凝土的缺陷及影响程度。取芯法是利用钻孔取芯机械设备，直接对桩身钻孔取芯，检测混凝土灌注桩的桩长、桩身混凝土的强度，桩底沉渣厚度和桩身完整性，判定或鉴别桩端持力层岩土性状。本次学习班，我仅对低应变反射波法测桩的相关内容分别阐述和低应变反射波法测桩的具体方法作

7、扼要讲授。概概 述述第一章第一章 交通工程基桩分类交通工程基桩分类 桩是交通工程桥梁、港口基础中的柱状构件，其基桩分类大致按制桩材料、对地基土的影响、基桩功能、成桩工艺分类。一、按桩身材料分类 1.混凝土桩 混凝土灌注桩承载力高、刚度大、耐久性好，可承受较大的荷载；桩的几何尺寸可根据设计要求进行变化，桩长不受限制，且取材方便，因此是当前各国广泛使用的桩型。另一种为预制混凝土桩。预制混凝土桩多为钢筋混凝土桩，主要在工厂集中生产，强度等级一般为C30C60，截面边长250600mm，单节长度几米至十几米，可以根据需要连接成所需桩长。为减少钢筋用量、有效抵抗打桩拉应力，提高桩身抗弯、抗裂和抗腐蚀的能

8、力，又发展了预应力钢筋混凝土桩,目前我国的预应力钢筋混凝土桩多为圆形管桩。管桩按施加预应力工艺的不同，分为先张法预应力管桩和后张法预应力管桩两种，强度等级PC和PTC桩为C60或C70，PHC桩为C80，直径3001200mm，一般单节长度513m，节间连接主要采用电焊连接法，底桩一般采用十字形、锥形或开口型桩尖。就地灌注混凝土桩就是在现场成孔后直接灌注混凝土而成的一种桩型。根据受力需要，桩身可放置不同深度的钢筋笼，也可不配钢筋。桩的直径和长度可根据设计需要确定。第一章第一章 交通工程基桩分类交通工程基桩分类2钢桩 主要分为钢管桩、型钢桩和钢板桩三种。钢管桩由各种直径和壁厚的无缝钢管制成，不但

9、承载力高，刚度大，而且韧性好，易贯入，具有很高的竖向承载能力和水平抗力；桩长也易于调节，接头可靠，容易与上部结构结合；但其价值昂贵（约为混凝土桩的34倍），现场焊接质量要求严格，使用时施工成本高。型钢桩与钢管桩相比，断面刚度小，承载能力和抗锤击性能差，易横向失稳，但穿透能力强，沉桩过程挤土量小，且价格相对便宜，有重复利用的可能，常用断面形式为H形和I形。钢板桩的承载力高，重量轻，可以打入较硬的土层和砂层，且施工方便，速度快，主要用于临时支档结构或永久性的码头工程，常用断面形式为直线型、U形、Z形、H形和管形。1非挤土桩 非挤土桩也称置换桩，包括干作业挖孔桩、泥浆护壁钻（冲）孔桩、套管护壁灌注桩

10、、抓掘成孔桩和预钻孔埋桩等。这类桩在成桩过程中，会把与桩体积相同的土排除，桩周土仅受轻微扰动，但会有应力松驰现象，而废泥浆、弃土运输等可能会对周围环境造成影响。2部分挤土桩 包括开口钢管桩、型钢桩、钢板桩、预钻孔打入桩和螺旋成孔桩等。在类桩的成桩过程中，桩周土仅受到轻微扰动，其原始结构和工程性质变化不明显。3挤土桩 包括各种打入、压入和振入桩，如预制方桩、预应力管桩和封底钢管桩和各种沉管式就地灌注桩。在这类桩的成桩过程中，桩周围的土被压密或挤开，土层受到严重扰动，土的原始结构遭到破坏而影响到其工程性质。当施工质量好、方法得当时，挤土桩所提供的承载力较非挤土桩和部分挤土桩高。三、按桩的功能分类

11、1抗压桩 按桩的承载性状可分为：（1）摩擦型桩：指桩顶荷载全部或主要由桩侧摩阻力承担。根据侧摩阻力分担总荷载的比例，又可分为纯摩擦桩和端承摩擦桩；（2）端承型桩：指桩顶荷载全部或主要由桩端阻力承担。根据端阻力发挥的程度和分担总荷载的比例，又可分为纯端承桩和摩擦端承桩。无论是端承摩擦桩还是摩擦端承桩，其端阻和侧阻分担荷载的大小均与桩径、桩长、桩周土层情况和持力层刚度有关。2抗拔桩 主要用来承担竖向上拔荷载，如船坞抗浮力桩基、送电线路塔桩基、易受风荷较大的桥梁桩基等等，其外部上拔荷载主要由桩侧摩阻力承担。3水平受荷桩 主要用来承担水平方向传来的外部荷载，如承受地震或风所产生的水平荷载。港口码头工程

12、用的板桩、基坑支护中的护坡桩等都属于这类桩。桩身刚度大小是其抵抗弯矩力的重要保证。四、按成桩工艺分类 1打（压）入桩 主要指预制桩。成桩方法是按预定的沉桩标准，以锤击、振动或静压方式将桩沉入地层至设计标高。为减小沉桩阻力和沉桩时的挤土影响，可辅以钻孔沉桩或中掘方式沉桩，当地层中存在硬夹层时，也可辅以水冲方式沉桩，以提高桩的贯入能力和沉桩效率。施工机械包括自由落锤、蒸汽锤、液压锤和静力压桩机等。我国目前常见的打入桩有钢筋混凝土预制桩和钢桩，主要以柴油锤施打。四、按成桩工艺分类 2就地灌注桩 直接在地基土上用钻、冲、挖等方式成孔，就地浇注混凝土而成的桩。按成孔工艺主要分为：（1）钻（冲）孔灌注桩：

13、利用机械设备并采用泥浆护壁成孔或干作业成孔，然后放置钢筋笼、灌注混凝土而成的桩。钻孔的机械有冲击钻、螺旋钻、旋挖钻等。它适用于各种土层，能制成较大直径和各种长度，以满足不同承载力的要求；还可利用扩孔器在桩底及桩身部位进行扩大，形成扩底桩或糖葫芦形桩，以提高桩的竖向承载能力。同打入桩相比，钻（冲）孔灌注桩施工工艺复杂，施工过程不易控制，易出现质量问题，且成孔速度慢，工期长，当有泥浆护壁时，泥浆池占地大且污染环境。四、按成桩工艺分类 （2）人工挖孔灌注桩：利用人工挖掘成孔，在孔内放置钢筋笼、灌注混凝土的一种桩型。相对钻孔桩和沉管桩，挖孔桩的施工设备简单，对环境的污染少，承载力大且单位承载力的造价便

14、宜，适用于持力层埋藏较浅，地下水位较深，单桩承载力要求较高的工程。这种桩对土层的适用性强，既可用在人工填土层、黏土层，粉土层、砂土层、碎石土层和风化岩层中，又可在黄土、膨胀土和冻土中使用。（3）挤扩多支盘灌注桩：是在原有等截面混凝土桩基础上，使用专用液压挤扩支盘设备挤扩支盘机，经高能量挤压土体而成型支盘模腔，合理地与现有桩工机械配套使用，灌注混凝土而成的一种变直径桩型。由于存在挤扩分支和承力盘的作用，该桩型的侧阻和摩阻得到了较大提高，承载力也较其他灌注桩高。分支和承力盘宜在一般黏性土、粉土、细砂土、砾石、卵石和软硬交互土层中成型，但不宜在淤泥质土、中粗砂层及易液化砂土层中分支和成盘。第二章 桩

15、土体系的承载传递机理 桩的作用是将上部结构的荷载传递到深部较坚硬、压缩性小的土层或岩土上。总体上可考虑按竖向受荷与水平受荷两种工况来分析桩的承载性状。一、竖向受压荷载作用下的单桩 单桩竖向抗压极限承载力是指桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形所对应的最大荷载，由以下二个因素决定：一是桩本身的材料强度，即桩在轴向受压、偏心受压或在桩身压曲的情况下，结构强度的破坏；二是地基土强度，即地基土对桩的极限支承能力。通常情况下，第二个因素是决定单桩极限抗压承载力的主要因素，也是我们主要讨论的问题。在竖向受压荷载作用下，桩顶荷载由桩侧摩阻力和桩端阻力承担，且侧阻和端阻的发挥是不同步的，

16、即桩侧阻力先发挥，先达极限，端阻后发挥，后达极限；二者的发挥过程反应了桩土体系荷载的传递过程；在初始受荷阶段，桩顶位移小，荷载由桩上侧表面的土阻力承担，以剪应力形式传递给桩周土体，桩身应力应变随深度递减；随着荷载的增大，桩顶位移加大，桩侧摩阻力由上至下逐步被发挥出来，在达到极限值后，继续增加的荷载则全部由桩端土阻力承担。随着桩端持力层的压缩和塑性挤出，桩顶位移增长速度加大，在桩端阻力达到极限值后，位移迅速增大而破坏，此时桩所承受的荷载就是桩的极限承载力。由此可以看出，桩的承载力大小主要由桩侧土和桩端土的物理力学性质决定，而桩的几何特征如长径比，侧表面积大小，桩的成桩效应均会影响承载力的发挥。桩

17、土体系的荷载传递特性为桩基设计提供了依据，设计部门可根据土层的分布与特性，合理选择桩径、桩长、施工工艺和持力层，这对有效发挥桩的承载能力、节省工程造价具有十分重要的作用。1侧阻影响分析 从桩的承载机理来看，桩土间的相对位移是侧摩阻力发挥的必要条件，但不同类型的土，发挥其最大摩阻力所需位移是不一样的，如黏性土为510mm，砂类土为1020mm等等。大量实验结果表明，发挥侧阻所需相对位移并非定值，桩径大小、施工工艺和土层的分布状况都是影响位移量的主要因素。成桩效应也会影响到侧摩阻力，因为不同的施工工艺都会改变桩周土体内应力应变场的原始分布，如挤土桩对桩周土的挤密和重塑作用，非挤土桩因孔壁侧向应力解

18、除出现的应力松驰等等；这些都会不同程度的提高或降低侧摩阻力的大小，而这种改变又与土的性质、类别，特别是与土的塑性度、密实度和饱和度密切相关。一般来说，饱和土中的成桩效应大于非饱和土的，群桩的大于单桩的。桩材和桩的几何外形也是影响侧阻力大小的因素之一。同样的土，桩土界面的外摩擦角会因桩材表面的粗糙程度不同而差别较大，如预制桩和钢桩，侧表面光滑，一般为1/31/2（为土的内摩擦角），而对不带套管的钻孔灌注桩侧表面非常粗糙，可取2/3。由于桩的总侧阻力与桩的表面积成正比，因此采用较大比表面积（桩的表面积与桩身体积之比）的桩身几何外形可提高桩的承载力。随桩入土深度的增加，作用在桩身的水平有效应力成比例

19、增大。按照土力学理论，桩的侧摩阻力也应逐渐增大；但实验表明，在均质土中，当桩的入土超过一定深度后，桩侧摩阻力不再随深度的增加而变大，而是趋于定值，该深度被称为侧摩阻力的临界深度。对于在饱和黏性土中施工的挤土桩，要考虑时间效应对土阻力的影响。桩在施工过程中对土的扰动会产生超孔隙水压力，它会使桩侧向有效应力降低，导致在桩形成的初期侧摩阻力偏小；随时间的增长，超孔隙水压力逐渐沿径向消散，扰动区土的强度慢慢得到恢复，桩侧摩阻力得到提高。2端阻影响分析 同侧摩阻力一样，桩端阻力的发挥也需要一定的位移量。一般的工程桩在桩容许沉降范围内就可发挥桩的极限侧摩阻力，但桩端土需更大的位移才能发挥其全部土阻力，所以

20、说二者的安全度是不一样的。持力层的选择对提高承载力、减少沉降量至关重要，即便是摩擦桩，持力层的好坏对桩的后期沉降也有较大的影响；同时要考虑成桩效应对持力层的影响，如非挤土桩成桩时对桩端土的扰动，使桩端土应力释放，加之桩端也常常存在虚土或沉渣，导致桩端阻力降低；挤土桩成桩过程中，桩端土受到挤密而变得密实，导致端阻力提高；但也不是所有类型的土均有明显挤密效果，如密实砂土和饱和黏性土，桩端阻力的成桩效应就不明显。桩端进入持力层的深度也是桩基设计时主要考虑的问题，一般认为，桩端进入持力层越深，端阻力越大；但大量实验表明，超过一定深度后，端阻力基本恒定。关于端阻的截面效应问题，一般认为随桩截面的增大，桩

21、端阻力的极限值变小。端阻力的破坏模式分为三种，即整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲入剪切破坏，主要由桩端土层和桩上覆土层性质确定。当桩端土层密实度好、上覆土层较松软，桩又不太长时，桩身一般呈现为整体剪切破坏，而当上覆土层密实度好时，则会呈现局部剪切破坏；但当桩端密实度差或处在中高压缩性状态，或者桩端存在软弱下卧层时，就可能发生冲剪破坏。实际上，桩在外部荷载作用下，侧阻和端阻的发挥和分布是较复杂的，二者是相互作用、相互制约的，如因端阻降低的影响，靠近桩端附近的侧阻会有所降低等等。3常见的单桩荷载-位移（Q-s）曲线见图2-1，它们反映了上述的几种破坏模式。（1）桩端持力层为密实度和强度均较高的土层（

22、如密实砂层、卵石层等），而桩侧为相对软弱土层，此时端阻所占比例大，Q-s曲线呈缓变型，极限荷载下桩呈整体剪切破坏或局部剪切破坏，如图2-1(a)所示。这种情况常以某一极限位移Su确定极限荷载，一般取Su=4060mm；对于非嵌岩的长（超长）桩（L/D80），一般取Su=6080mm；对于直径大于或等于800mm的桩或扩底桩，Q-s曲线一般也呈缓变型，此时极限荷载可按Su=0.05D(D为桩端直径)控制。Qs(a)Qs(c)正常曲线Qs(b)正常曲线图2-1 桩的破坏模式（2）桩端与桩侧为同类型的一般土层，端阻力不大，Q-s曲线呈陡降型，桩端呈刺入（冲剪）破坏，如软弱土层中的摩擦桩（超长桩除外）

23、；或者端承桩在极限荷载下出现桩身材料强度的破坏或桩身压曲破坏，Q-s曲线也呈陡降型，如嵌入坚硬基岩的短粗端承桩；这种情况破坏特征点明显，极限荷载明确，如图2-1(b)所示。（3）桩端有虚土或沉渣，初始强度低，压缩性高，当桩顶荷载达一定值后，桩底部土被压密，强度提高，导致Q-s曲线呈台阶状；或者桩身有裂缝（如接头开裂的打入式预制桩和有水平裂缝的灌注桩），在试验荷载作用下闭合，Q-s曲线也呈台阶状，如图2-1(c)所示；这种情况一般也按沉降量确定极限荷载（同第（1）款中的规定）。对于缓变型的Q-s曲线，极限荷载也可辅以其他曲线进行判定，如取s-lgt曲线尾部明显弯曲的前一级荷载为极限荷载。二、竖向

24、抗拔荷载作用下的单桩 承受竖向抗拔荷载作用下的单桩承载机理同竖向受压桩有所不同。首先抗拔桩常见的破坏形式是桩-土界面间的剪切破坏，桩被拔了或者是复合剪切面破坏，即桩的下部沿桩-土界面破坏，而上部靠近地面附近出现锥形剪切破坏，且锥形上体会同下面土体脱离与桩身一起上移。当桩身材料抗拉强度不足（或配筋不足）时，也可能出现桩身被拉断现象。其次是当桩在承受竖向拉拔荷载时，桩-土界面的法向应力比受压条件下的法向应力数值小，这就导致了土的抗剪强度和侧摩阻力降低（如桩材的泊松效应影响），而对复合剪切破坏可能产生的锥形剪切体，因其土体内的水平应力降低，也会使桩上部的侧摩阻力有所折减。桩的抗拔承载力由桩侧阻力和桩

25、身重力组成，而对上拔时形成的桩端直空吸引力，因其所占比例小，可靠性低，对桩的长期抗拔承载力影响不大，一般不予考虑。桩周阻力的大小与竖向抗压桩一样，受桩土界面的几何特征、土层的物理力学特性等较多因素的影响；但不同的是，黏性土中的抗拔桩在长期荷载作用下，随上拔量的增大，会出现应变软化的现象，即抗拔荷载达到峰值后会下降，而最终趋于定值。因而在设计抗拔桩时，应充分考虑抗拔荷载的长期效应和短期效应的差别。如低矮桥梁等基础由风荷载产生的抗拔荷载只有短期效应，此时就可以不考虑长期抗拔荷载作用的影响，而对于承受巨大浮托力作用的船闸、船坞、水面码头等基础的抗拔桩基，因长时间承受拉拔荷载作用，因而必须考虑长期荷载

26、的影响。为提高抗拔桩的竖向抗拔力，可以考虑改变桩身截面形式，如可采用人工扩底或机械扩底等施工办法，在桩端形成扩大头，以发挥桩底部的扩头阻力等等。另外，桩身材料强度（包括桩在承台中的嵌固强度）也是影响桩抗拔承载力的因素之一，在设计抗拔桩时，应对此项内容进行验算。三、水平荷载作用下的单桩 桩所受的水平荷载部分由桩本身承担，大部分是通过桩传给桩侧土体，其工作性能主要体现在桩与土的相互作用上，即当桩产生水平变位时，促使桩周土也产生相应的变形，产生的土抗力会阻止桩变形的进一步发展。在桩受荷初期，由靠近地面的土提供土抗力，土的变形处在弹性阶段；随着荷载增大，桩变形量增加，表层土出现塑性屈服，土抗力逐渐由深

27、部土层提供；随着变形量的进一步加大，土体塑性区自上而下逐渐开展扩大，最大弯矩断面下移，当桩本身的截面抗拒无法承担外部荷载产生的弯矩或桩侧土强度遭到破坏，使土失去稳定时，桩土体系便处于破坏状态。按桩土相对刚度（即桩的刚性特征与土的刚性特性之间的相对关系）的不同，桩土体系的破坏机理及工作状态分为二类，一是刚性短桩，此类桩的桩径大，桩入土深度小，桩的抗弯刚度比地基土刚度大得多，在水平力作用下，桩身像刚体一样绕桩上某点转动或平移而破坏；此类桩的水平承载力由桩周土的强度控制；二是弹性长桩，此类桩的桩径小，桩入土深度大，桩的抗弯刚度与土刚度相比较具柔性，在水平力作用下，桩身发生挠曲变形，桩下段嵌固于土中不

28、能转动；此类桩的水平承载力由桩身材料的抗弯强度和桩周土的抗力控制。对于钢筋混凝土弹性长桩，因其抗拉强度低于轴心抗压强度，所以在水平荷载作用下，桩身的挠曲变形将导致桩身截面受拉侧面开裂，然后渐趋破坏；当设计采用这种桩作为水平承载桩时，除考虑上部结构对位移限值的要求外，还应根据结构构件的裂缝控制等级，考虑桩身截面开裂的问题；但对抗弯性能好的钢筋混凝土预制桩和钢桩，因其可忍受较大的挠曲变形而不至于截面受拉开裂，设计时主要考虑上部结构水平位移允许值的问题。影响桩水平承载力的因素很多，包括桩的截面刚度、材料强度、桩侧土质条件、桩的入土深度和桩顶约束条件等等；工程中通过静载试验直接获得水平承载力的方法因试

29、验桩与工程桩边界条件的差别，结果很难完全反映工程桩实际工作情况；此时可通过静载试验测得桩周土的地基反力特性，即地基土水平抗力系数（它反映了桩在不同深度处桩侧土抗力和水平位移的关系，可视为土的固有特性），为设计部门确定土抗力大小进而计算单桩水平承载力提供依据。第三章第三章 交通工程常见桩的施工工艺交通工程常见桩的施工工艺 一、钻（冲）孔灌注桩的施工 包括泥浆护壁灌注桩和干作业螺旋成孔灌注桩两种。泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩的成桩方法分为反循环钻孔法、正循环钻孔法、旋挖成孔法和冲击成孔法等几种。反循环钻孔施工法首先在桩顶设置护筒（直径比桩径大15%左右），护筒内的水位高出自然地下水位2m以上，以确保孔

30、壁的任何部位均保持0.02MPa以上的静水压力，保护孔壁不坍塌。钻头钻进过程中，通过泵吸或喷射水流或送入压缩空气使钻杆内腔形成负压或形成充气液柱产生压差，泥浆从钻杆与孔壁间的环状间隙中流入孔底，携带被钻挖下来的孔底岩土钻渣，由钻杆内腔返回地面泥浆沉淀池；与此同时，泥浆又返回孔内形成循环。这种方法成孔效率高、质量好，排渣能力较强，孔壁上形成的泥皮薄，是一种较好的成孔方法。正循环钻孔施工法是由钻机回转装置带动钻杆和钻头回转切削破碎岩土，钻进时用泥浆护壁、排渣。泥浆经钻杆内腔流向孔底，经钻头的出浆口射出，带动钻头切削下来的钻渣岩屑，经钻杆与孔壁间的环状空间上升到孔口溢进沉淀池中净化。相对反循环钻孔，

31、该方法设备简单，钻机小，适用较狭窄的场地，且工程费用低，但对桩径较大（一般大于1.0m），桩孔较深及容易塌孔的地层，这种方法钻进效率低，排渣能力差，孔底沉渣多，孔壁泥皮厚，且岩土重复破碎现象严重。旋挖成孔施工法又称钻半钻成孔施工法，分为全套管钻进法和用稳定液保护孔壁的无套管钻进法，其中后一种方法目前应用较为广泛。成孔原理是在一个可闭合开启的钻斗底部及侧边镶焊切削刀具，在伸缩钻杆旋转驱动下，旋转切削挖掘土层，同时使切削挖掘下来的土渣进入钻斗，钻斗装满后提出孔外卸土，如此循环形成桩孔。旋挖法振动小，噪声低，钻进速度快，无泥浆循环，孔底沉渣少，孔壁泥皮薄，但在卵石层（粒径10cm以上）或黏性较大的黏

32、土、淤泥土层中施工，则钻进效率低。冲击成孔施工法是采用冲击式钻机或卷扬机带动一定重量的钻头，在一定的高度内使钻头提升，然后突放使钻头自由降落，利用冲击动能冲挤土层或破碎岩层形成桩孔，再用掏渣筒或反循环抽渣方式将钻渣岩屑排除；每次冲击之后，冲击钻头在钢丝绳转向装置带动下转动一定的角度，从而使桩孔得到规则的圆形断面。该方法设备简单，机械故障少，动力水泵小，对有裂隙的坚硬岩土和大的卵砾石层破碎效果好，且成孔率较钻进法高；但钻进效率低（桩越长，效率越低），清孔较困难，易出现桩孔不圆、孔斜、卡钻等事故。干作业螺旋钻孔灌注桩按成孔方法可分为长螺旋钻孔灌注桩和短螺旋钻孔灌注桩两种。这种桩成孔无需泥浆循环，施

33、工时螺旋钻头在桩位处就地切削土层，被切土块钻屑通过带有螺旋叶片的钻杆不断从孔底输送到地表后形成桩孔。长螺旋钻孔是一次钻进成孔，成孔直径较小，孔深受桩架高度限制；短螺旋钻孔为正转钻进，提升后反转甩土，逐步钻进成孔，所以钻进效率低，但成孔直径和孔深均较大。两种施工方法都对环境影响小，施工速度快，且干作业成孔混凝土灌注质量有保证，但孔底或多或少留有虚土，影响桩的承载力，适用范围限制也较多。近年来，长螺旋压灌工艺也得到了应用，这种工艺的要点是：在钻至桩底标高后，一边提钻一边通过高压混凝土输送泵将混凝土压入桩孔，只要钢筋笼不是很长或很柔时，通过加压、振动或下拽将钢筋笼沉入已灌注混凝土的桩孔中，成桩效率和

34、质量均很高。二、人工挖孔灌注桩的施工 指在桩位采用人工挖掘，手摇轱轳或电动葫芦提土成孔，然后放置钢筋笼，灌注混凝土而成的桩型。为确保人身安全，挖孔过程中必须考虑防止土体坍滑的支护措施，如采用现浇混凝土护壁、喷射混凝土护壁等等，一般是每挖1m左右作一节护壁，护壁厚度一般取1015cm，混凝土强度等级应符合设计要求，一般不低于C15，有外齿式和内齿式两种，上下节护壁搭接长度宜为5075mm。挖孔桩桩径一般为8002000mm，桩长不宜超过25m；当以强风化或中风化岩层作桩端持力层时，桩底还可做成扩大头，以充分发挥桩身混凝土强度，提高桩的承载能力；但挖孔桩施工人员劳动强度大，工作环境差，安全事故多，

35、在地下水丰富的地区成孔困难甚至失败。三、预制钢筋混凝土桩的施工 预制钢筋混凝土桩包括普通钢筋混凝土桩和预应力钢筋混凝土桩，按其外形可分为方桩、管桩、板桩和异型桩等，当前使用较为广泛的是预制方桩和预应力管桩。预制方桩常用截面边长200600mm，桩身混凝土强度等级C30C50，最高达C60，采用分节预制，常用单节长度225m，可在工厂或施工现场制作。预应力管桩按制作工艺分为先张法和后张法两种，其中先张法工艺较为常用。管桩按桩身混凝土强度等级分为PC、PTC（薄壁）桩和PHC桩，前两者为C60或C70，后者为C80。按抗裂弯矩和极限弯矩的大小又可分为A型、AB型和B型，其中A型最小，B型最大；常见

36、的桩身有效预应力约为3.56.0MPa。对一般的桥梁工程，采用A型或AB型管桩可抵消打桩引起的部分桩身拉应力。管桩外径3001200mm，壁厚60130mm，在工厂以离心法制成，常用单节长度415m。管桩沉入土中的第一节桩称为底桩，底桩端部要设置一个桩尖，常用桩尖形式有十字形、圆锥形和开口形。预制方桩节间连接方法主要有三种：焊接法、螺栓连接法和硫磺胶泥接桩法；预应力管桩现在几乎全部采用法兰盘周围电焊连接。预制钢筋混凝土桩的沉桩方法主要有锤击法、振动法、静压法及辅助沉桩法（如预钻孔辅助沉桩法、冲水辅助沉桩法等），其中锤击法和静压法是目前应用最多的沉桩方法。锤击法是利用打桩锤下落时的瞬时冲击力冲击

37、桩顶，使桩沉入土中的一种施工方法，主要设备有打桩锤和打桩架。打桩锤分为落锤、气动锤（压缩空气锤和蒸气锤）、柴油锤（导杆式和筒式）和液压锤，其中以铜式柴油锤用得最多；打桩架主要有滚筒式、轨道式、步履式及履带式。施工时应注意锤重、锤垫和桩垫的选择以及收锤标准的确定，保证接头焊接质量。静压法是以静力压桩机自重和桩架上的配重作反力，以卷扬机滑轮组或电动油泵液压方式给桩施加荷载将桩压入土中的一种施工方法。目前我国应用较多的静力压桩机是液压静力压桩机，既可压预制方桩，也可压预应力管桩，施压部位不在桩顶而在桩身侧面，即所谓的箍压式。施工时要注意压桩机及接桩方法的选择，终压控制条件可根据设计要求确定。四、钢桩

38、的施工 目前常用的钢桩是钢管桩和H型钢桩。钢管桩主要采用螺旋焊接管和卷板焊接管两种方法制作，直径4003000mm，壁厚650mm，顶端和底端常设有环形加强箍以减少局部应力过高造成的变形损坏。整根钢管桩一般由一段下节桩、若干段中节桩和一段上节桩组成，桩段间及上节桩与桩盖间均采用焊接方式连接；与预制钢筋混凝土桩相同，桩锤尤其是柴油锤是钢管桩沉桩的主要设备之一。对超长钢管桩，沉桩必须选用重锤，必要时应进行桩的可打性分析，以控制桩材的锤击应力，了解桩的贯穿能力。施工时还应根据工程特点、地质水文条件、施工机械性能及设计条件确定沉桩方法，如桩的施工标高、打桩顺序等。H型钢桩在工厂一次轧制而成，断面大都呈

39、正方形，尺寸为200mm200mm360mm410mm，翼缘和腹板的厚度从926mm不等，重量为43231kg/m；桩体同样由一段下节桩、若干段中节桩和一段上节桩组成；桩节间除焊接方式外，还可采用钢板连接或螺栓连接。施工也主要采用桩锤（尤其是柴油锤）进行沉桩，但由于其锤击性能比钢管桩差，因而桩锤不能过大；考虑桩身有横向失稳的可能，施工时可采取在桩机导杆底端装活络抱箍等横向约束装置防止失稳现象的发生。无论是钢管桩还是H型钢桩，锤击施工时均须注意以下几个问题：要保证桩的垂直度，因桩身倾斜会影响桩的入土深度，锤击时扰动地基土，严重的会造成桩的局部变形，甚至焊缝开裂、桩身折断，所以保证桩的垂直度特别是

40、第一节桩的垂直度对整个桩的施工质量有重要影响；保证焊接时的对称焊接和焊接质量，以减少因不均匀收缩造成的上节桩倾斜；控制好收锤标准和打入深度，将桩的最终入土深度和最后贯入度结合起来进行沉桩。第四章第四章 常见的基桩质量缺陷常见的基桩质量缺陷一、灌注桩常见质量缺陷 1钻（冲）孔灌注桩（1）对于有泥浆护壁的钻（冲）孔灌注桩，桩底沉渣及孔壁泥皮过厚是导致承载力大幅降低的主要原因。（2）水下浇注混凝土时，施工不当如导管下口离开混凝土面、混凝土浇注不连续时，桩身会出现断桩的现象，而混凝土搅拌不均、水灰比过大或导管漏水均会产生混凝土离析。（3）当泥浆相对密度配置不当，地层松散或呈流塑状，或遇承压水层时，导致

41、孔壁不能直立而出现塌孔时，桩身就会不同程度的出现扩径、缩颈或断桩现象。（4）钢筋笼的错位（如钢筋笼上浮、扭曲或偏靠孔壁）也是这类桩经常出现的质量问题。（5）对于干作业钻孔灌注桩，桩底虚土过多是导致承载力下降的主要原因，而当地层稳定性差出现塌孔时，桩身也会出现夹泥或断桩现象。二、预制桩常见质量问题二、预制桩常见质量问题 1钢桩 （1）锤击应力过高时，易造成钢管桩局部损坏，引起桩身失稳。（2）H型钢桩因桩本身的形状和受力差异，当桩入土较深而两翼缘间的土存在差异时，易发生朝土体弱的方向扭转。（3）焊接质量差，锤击次数过多或第一节桩不垂直时，桩身易断裂。2混凝土预制桩 （1）桩锤选用不合理，轻则桩难于

42、打至设定标高，无法满足承载力要求，或锤击数过多，造成桩疲劳破坏；重则易击碎桩头，增加打桩破损率。（2）锤垫或桩垫过软时，锤击能量损失大，桩难于打至设定标高，过硬则锤击应力大，易击碎桩头，使沉桩无法进行。（3）锤击拉应力是引起桩身与开裂的主要原因。混凝土桩能承受较大的压应力，但抵抗拉应力的能力差，当压力波反射为拉伸波，产生的拉应力超过混凝土的抗拉强度时，一般会在桩身中上部出现环状裂缝。（4）焊接质量差或焊接后冷却时间不足，锤击时易造成在焊口处开裂。（5）桩锤、桩帽和桩身不能保持一条直线，造成锤击偏心，不仅使锤击能量损失大，桩无法沉入设定标高，而且会造成桩身开裂、折断。（6）桩间距过小，打桩引起的

43、挤土效应使后打的桩难于打入或使地面隆起，导致桩上浮，影响桩的端承力。（7）在较厚的黏土、粉质黏土层中打桩，如果停歇时间过长，或在砂层中短时间停歇，土体固结、强度恢复后就不易打入，此时如硬打，将击碎桩头，使沉桩无法进行。第五章第五章 动力测桩的理论基础动力测桩的理论基础 本章将讨论弹性介质中质点振动和弹性波传播规律的有关基本力学概念和数理模型的数学表达式、弹性波的类型、线弹性基桩介质反射波、透射波的形成条件及其运动学和动力学特点等问题。一、有关的基本力学概念 （一）应力与应变 任何一种固体介质在外力作用下，都会发生体积大小和形状的变化，这种变化统称为物体的形变。当外力去掉后，固体介质又恢复到原来

44、形状的形变称之为弹性形变（或称应变）。如果物体上的外力去掉后并不恢复原来的形状，说明其已产生了残余形变，这种形变称之为塑性形变。自然界中绝大部分物体在外力作用下，既可以显示出弹性，也可以显示出塑性。重要的条件是决定于物体的物理性质以及外力的大小和作用时间的长短。当外力很小且作用时间很短时（如低应变基桩检测），物体则可看成完全弹性体；反之，当外力很大，且作用时间较长于物体时（如高应变基桩动力检测），物体则克服弹性形变而产生了塑性形变。设有一线弹性基桩，长度l，桩径为d，横截面积为S（如图5.1），该基桩受到一作用力F时，将被压缩并在杆内产生一个对抗外力使物体恢复原状的内力，该内力垂直于基桩的横截

45、面，它的大小等于外力。单位面积上的法向内力称为法向正应力，用T表示，则FST 在弹性力学中把相切于单位面积上的内力，称为剪切应力，用表示（如图5.2）。弹性介质在应力作用下产生的体积和形状的变化称为应变。在正应力作用下，介质体积发生变化（膨胀或压缩），体积的相对变化称为体应变。llF图5.1 物体的正应力和正应变ll图5.2 物体的剪应力和剪切变F 体应变是由线应变组成的，线应变是单位长度的伸长量，用表示 弹性介质在剪应力作用下，形状发生变化，称作剪切应变（或称切应变）。（二）有关的弹性常数（弹性模量）应力与应变之间的定量关系是根据虎克定律通过弹性常数将两者联系的。表征弹性体性质的弹性常数主要

46、有：扬氏模量（E）、剪切模量（）、体变模量（K）以及泊松比（）和拉梅常数（）。1扬氏模量（E），表示圆形或柱体试件拉伸和压缩时，应力与应变之比，即 2剪切模量（），表示试件受到剪切力作用时，剪切应力与剪切应变之比，即 式中，F：剪应力，a：相对切变ll/F STl lE应力相对应变/FSa剪应力剪应变 3体变模量（K），表示固体受到各向均匀压缩的情况下，所加压力和体积相对变化之比，即 （5.5）4泊松比（），表示试件横向缩短和纵向伸长之比，即 （5.6）5拉梅常数（），这一系数只是为了简化数学运算而引入的，其定义为：（5.7）上述给出的五个参量，由弹性理论的研究表明，对于均匀的各向同性的介质，

47、其中任何一个参数，都可以用其他两个参数表示出来，如：（5.8）/PV VK压力体积相对变化/d dl l横向缩短纵向伸长23K(32)2()23EK 总之，只要知道任意两个弹性常数，其余弹性常数都能算出。线弹性杆介质中所受应力与应变的关系如图5.3所示。可以看出，当应力不超过所谓比例极限时，T和有线性关系，当T超过比例极限，但不超过弹性极限时，物体完全表现为弹性性质，这时T和已非线性关系，此范围为非线弹性形变。当超过弹性极限后，物体将出现塑性形变。二、弹性波的波动方程为了研究弹性波形成的物理机制和它的传播规律，必须建立波的运动方程，即波动方程。为了使讨论内容接近于基桩动测方面，我们只讨论体积元

48、受单向正应力时所产生的纵波的波动方程。如图5.4 沿自由支承细长杆纵波传播示意图如图5.4有一自由支承的均匀的细长杆，杆头受力后弹性波沿y方向传播。先截取细长杆中一小段y来分析应力应变的情形，然后根据虎克定律和牛顿第二定律建立一维波动方程。A(y)B(y+dy)udyu+duysTy图5.4 沿自由支承细长杆纵波传播示意图 设A、B为y轴上两相邻质点的平衡位置，A点与原点的距离为y，B点与原点的距离为y+dy，它相当于细长杆中的一段介质元AB，当长杆一端受力后，就会使杆内质点产生振动，振动的传播就形成了波，设某时刻t，质点A在y轴上的位移为u，质点B的位移即为u+du，这时介质元AB的线应变为

49、 （5.9）由于位移是距离和时间的二元函数，所以（5.9）式应写成偏微分的形式：（5.9）当应力小于弹性极限时，应力与应变的关系为 （5.10）duydyuyyuyyyTEE 根据牛顿定律，质量为m的质点某时刻在y轴上的合力为 （5.11）式中 显然，（5.12）考虑到介质元两截面上某时刻受到的合力：（5.13）经（5.12）和（5.13）两式比较运算之后，可得 （5.14）yyFma22,uytamSdy22uytFSdy ()yTyyyyFTy ST S22yTuyt 将（5.10）式代入，可得位移u的一个波动方程：或 （5.15）还可写成：（5.16）式中C是纵波沿细长杆传播的速度 （5

50、.17）由于上述波动方程讨论的弹性纵波只沿一个方向传播，故称为一维波动方程。求解这个偏微分方程，就可以研究波在传播过程中随y、t变动的波动函数，即可知道杆中任一点任一时刻的位移和波沿细长杆传播的全部状况。2222uuytE2222uuEty22222uutyCEC对于剪切应力和剪切应变的情况，可用同样的方法得到其波动方程：及 （5.18）式中Cs为横波的传播速度：（5.19）22222xxuustyC22222yxuustyCsC 三、弹性波的类型 弹性波的类型分两类：即体波和面波。体波在整个介质内部传播，有纵波和横波；面波是沿着介质的自由面或界面传播，有瑞利波、勒夫波、板波、扭转波等。（一）