深基坑工程第七章排桩1悬臂桩课件.ppt

1、第七章 排桩支护设计主主 要要 内内 容容u 第一节第一节 概述概述u 第二节第二节 悬臂桩设计计算悬臂桩设计计算u 第三节第三节 单层支撑（锚拉）桩设计计算单层支撑（锚拉）桩设计计算u 第四节第四节 多层支撑（锚拉）桩设计计算多层支撑（锚拉）桩设计计算u 第五节第五节 排桩设计的构造要求排桩设计的构造要求u 第六节第六节 排桩支护结构变形计算排桩支护结构变形计算u 第七节第七节 排桩的施工及检验排桩的施工及检验第一节第一节 概述概述u 一、排桩围护结构的概念一、排桩围护结构的概念u 二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水u 三、排桩围护结构的应用三、排桩围护结构的应用u 排桩围护结构：排桩

2、围护结构：是采用连续的柱列式排列的桩是采用连续的柱列式排列的桩体形成的围护结构。体形成的围护结构。u 根据排桩中单个桩体的成桩工艺的不同，可分根据排桩中单个桩体的成桩工艺的不同，可分为：为：钻孔灌注桩、预制混凝土桩、挖孔桩、压浆桩、钻孔灌注桩、预制混凝土桩、挖孔桩、压浆桩、SMWSMW工法（型钢水泥土搅拌桩）等。工法（型钢水泥土搅拌桩）等。u 横截面形状主要有横截面形状主要有圆形圆形和和板状板状两大类。两大类。一、排桩围护结构的概念一、排桩围护结构的概念 挖孔桩挖孔桩-钢支撑钢支撑 5 板桩支护板桩支护 板桩有板桩有钢板柱、木板桩钢板柱、木板桩及及钢筋混凝土板桩钢筋混凝土板桩数种。数种。钢板桩

3、的种类很多，常见的有钢板桩的种类很多，常见的有U U板桩及板桩及Z Z板桩板桩(a)(b)(c)c）H形板桩形板桩a）U形板桩相互连接形板桩相互连接b）Z形板桩相互连接形板桩相互连接锁口形成整体，具有较好的隔水能力。7常用钢板桩截面形式常用钢板桩截面形式(a)Z(a)Z型型;(b)U;(b)U型型 ;(c);(c)一字型一字型;(d);(d)组合型组合型钢板桩水平支撑钢板桩水平支撑U型钢板桩型钢板桩 插打插打 入土入土 U型板桩相互连接型板桩相互连接89 10 SMW工法（劲性水泥土搅拌桩）-板式支护-钢板桩11 12型钢型钢深层搅拌桩深层搅拌桩SMW工法桩组合支护工法桩组合支护u 根据单个桩

4、体的平面排列方式不同，排桩可分为：根据单个桩体的平面排列方式不同，排桩可分为：分离式、咬合式、双排式、相切式、交错式、格栅式分离式、咬合式、双排式、相切式、交错式、格栅式等。等。二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水u分离式排桩分离式排桩二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水分离式排桩是工程中排桩围护墙最常用，也是较简单的围分离式排桩是工程中排桩围护墙最常用，也是较简单的围护结构形式。排桩外侧可结合工程的地下水控制要求设置护结构形式。排桩外侧可结合工程的地下水控制要求设置相应的隔水帷幕。相应的隔水帷幕。u分离式排桩分离式排桩特点特点 二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水1.施工工艺简单

5、、工艺成熟、质量易控制、造价经济。施工工艺简单、工艺成熟、质量易控制、造价经济。2.噪声小、无振动、无挤土效应，施工时对周边环境影响小。噪声小、无振动、无挤土效应，施工时对周边环境影响小。3.可根据基坑变形控制要求灵活调整围护桩刚度。可根据基坑变形控制要求灵活调整围护桩刚度。4.在基坑开挖阶段仅用作临时围护体，在主体地下室结构平在基坑开挖阶段仅用作临时围护体，在主体地下室结构平面位置、埋置深度确定后即有条件设计、实施。面位置、埋置深度确定后即有条件设计、实施。5.在有隔水要求的工程中需另行设置隔水帷幕。其隔水帷幕在有隔水要求的工程中需另行设置隔水帷幕。其隔水帷幕可根据工程的土层情况、周边环境特

6、点、基坑开挖深度以及可根据工程的土层情况、周边环境特点、基坑开挖深度以及经济性等要求的综合选用。经济性等要求的综合选用。u分离式排桩分离式排桩适用性适用性 二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水1.软土地层中一般适用于开挖深度不大于软土地层中一般适用于开挖深度不大于20m的深基坑工程。的深基坑工程。2.地层适用性广，对于从软粘土到粉砂性土、卵砾石、岩层地层适用性广，对于从软粘土到粉砂性土、卵砾石、岩层中的基坑均适用。中的基坑均适用。u双排式排桩双排式排桩二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水为增大排桩的整体抗弯刚度和抗侧移能力时，可将桩设置成为增大排桩的整体抗弯刚度和抗侧移能力时，可将桩设

7、置成为前后双排，将前后排桩桩顶的冠梁用横向连梁连接，就形为前后双排，将前后排桩桩顶的冠梁用横向连梁连接，就形成了双排门架式挡土结构。成了双排门架式挡土结构。u双排式排桩双排式排桩特点特点 二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水1.抗弯刚度大，施工工艺简单、工艺成熟、质量易控制、抗弯刚度大，施工工艺简单、工艺成熟、质量易控制、造价经济。造价经济。2.可作为自立式悬臂支护结构，无需设置支撑体系。可作为自立式悬臂支护结构，无需设置支撑体系。3.围护体占用空间大。围护体占用空间大。4.自身不能隔水，在有隔水要求的工程中需另设隔水帷幕。自身不能隔水，在有隔水要求的工程中需另设隔水帷幕。u双排式排桩双排

8、式排桩适用性适用性 适用于场地空间充足，开挖深度较深，变形控制要求较高，适用于场地空间充足，开挖深度较深，变形控制要求较高，且无法内支撑体系的工程。且无法内支撑体系的工程。u咬合式排桩咬合式排桩二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水因场地狭窄等原因，无法同时设置排桩和隔水帷幕时，可采因场地狭窄等原因，无法同时设置排桩和隔水帷幕时，可采用桩及桩之间咬合的形式，形成可起到止水作用的咬合式排用桩及桩之间咬合的形式，形成可起到止水作用的咬合式排桩围护墙。咬合式排桩围护墙的先行桩采用素混凝土桩或钢桩围护墙。咬合式排桩围护墙的先行桩采用素混凝土桩或钢筋混凝土桩，后行桩采用钢筋混凝土桩。筋混凝土桩，后行桩

9、采用钢筋混凝土桩。u咬合式排桩咬合式排桩特点特点 二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水1.受力结构和隔水结构合一，占用空间较小。受力结构和隔水结构合一，占用空间较小。2.整体刚度较大，防水性能较好。整体刚度较大，防水性能较好。3.施工速度快施工速度快,工程造价低。工程造价低。4.施工中可干孔作业施工中可干孔作业,无须排放泥浆无须排放泥浆,机械设备噪音低、振机械设备噪音低、振动少动少,对环境污染小。对环境污染小。5.对成桩垂直度要求较高，施工难度较高。对成桩垂直度要求较高，施工难度较高。u咬合式排桩咬合式排桩适用性适用性 1.适用于淤泥、流砂、地下水富集的软土地区。适用于淤泥、流砂、地下水富

10、集的软土地区。2.适用于邻近建构筑物对降水、地面沉降较敏感等环境保适用于邻近建构筑物对降水、地面沉降较敏感等环境保护要求较高的基坑工程。护要求较高的基坑工程。二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水最常见的止水帷幕是采用水泥搅拌桩（单轴、双轴或多轴）最常见的止水帷幕是采用水泥搅拌桩（单轴、双轴或多轴）相互搭接、咬合形成一排或多排连续的水泥土搅拌桩墙，由相互搭接、咬合形成一排或多排连续的水泥土搅拌桩墙，由于搅拌均匀的水泥土渗透系数很小，可作为基坑施工期间的于搅拌均匀的水泥土渗透系数很小，可作为基坑施工期间的止水帷幕。止水帷幕。u按基坑开挖深度及支挡结构受力情况，排桩支护可分为按基坑开挖深度及支挡

11、结构受力情况，排桩支护可分为以下几种情况：可将排桩分为：以下几种情况：可将排桩分为：悬臂桩支护结构、单层支悬臂桩支护结构、单层支撑（锚拉）桩支护结构、多层支撑（锚拉）桩支护结构。撑（锚拉）桩支护结构、多层支撑（锚拉）桩支护结构。二、排桩的类型及止水二、排桩的类型及止水（1）悬臂桩支护结构：）悬臂桩支护结构：当基坑开挖深度不大，即可利用悬臂作用挡住当基坑开挖深度不大，即可利用悬臂作用挡住墙后土体。墙后土体。（2）单层支撑（锚拉）桩支护结构：）单层支撑（锚拉）桩支护结构：当基坑开挖深度较大时，不能采当基坑开挖深度较大时，不能采用无支撑支护结构，可以在支护结构顶部附近设置一单支撑（或拉用无支撑支护结

12、构，可以在支护结构顶部附近设置一单支撑（或拉锚）。锚）。（3）多层支撑（锚拉）桩支护结构：）多层支撑（锚拉）桩支护结构：当基坑开挖深度较深时，可设置当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以控制挡墙的位移。多道支撑，以控制挡墙的位移。悬臂桩支护结构悬臂桩支护结构 p悬臂式支护结构常采用钢筋混凝土排桩、木板桩、钢板悬臂式支护结构常采用钢筋混凝土排桩、木板桩、钢板桩、钢筋混凝土板桩等型式。桩、钢筋混凝土板桩等型式。p悬臂式支护结构依靠足够的入土深度和结构的抗弯能力悬臂式支护结构依靠足够的入土深度和结构的抗弯能力来维持整体稳定和结构的安全。来维持整体稳定和结构的安全。p悬臂式结构对开挖深度很敏感，容易

13、产生较大的变形，悬臂式结构对开挖深度很敏感，容易产生较大的变形，对相邻建对相邻建(构构)筑物产生不良影响。筑物产生不良影响。悬臂式支护结构适用于土质较好、悬臂式支护结构适用于土质较好、开挖深度较浅（一般在开挖深度较浅（一般在6m以内）的基以内）的基坑工程。坑工程。单单(多多)层支撑（锚拉）桩支护结构层支撑（锚拉）桩支护结构 单单(多多)层支撑（锚拉）桩支护结构是指在基坑开挖面以上层支撑（锚拉）桩支护结构是指在基坑开挖面以上的任何位置上提供单个或多个支点及挡土结构结合而成的任何位置上提供单个或多个支点及挡土结构结合而成的混合支护结构。混合支护结构有内撑式支护结构和拉的混合支护结构。混合支护结构有

14、内撑式支护结构和拉锚式支护结构。锚式支护结构。混合支护结构适用于基坑较深，悬臂式支护结构无法混合支护结构适用于基坑较深，悬臂式支护结构无法满足强度及变形要求的工程。满足强度及变形要求的工程。u内撑式支护结构由支护结构体系和内撑体系两部分组成。支内撑式支护结构由支护结构体系和内撑体系两部分组成。支护结构体系常采用钢筋混凝土排桩。护结构体系常采用钢筋混凝土排桩。u内撑体系根据不同开挖深度又可采用单层水平支撑及多层水内撑体系根据不同开挖深度又可采用单层水平支撑及多层水平支撑。平支撑。单支撑支护结构 多支撑支护结构 空间支护体系 图43 图44 图45锚拉式支护结构由支护结构体系和锚固体系两部分组成。

15、支锚拉式支护结构由支护结构体系和锚固体系两部分组成。支护结构体系同于内撑式支护结构。锚固体系可分为锚杆式护结构体系同于内撑式支护结构。锚固体系可分为锚杆式（图（图1）和地面拉锚式（图）和地面拉锚式（图2）两种。随基坑深度不同，锚杆）两种。随基坑深度不同，锚杆式也可分为单层锚杆、多层锚杆。式也可分为单层锚杆、多层锚杆。图1双层锚杆 图2地面拉锚锚拉系统破坏底部内移板桩弯曲整体滑动管涌、隆起锚拉（支撑）支护结构的破坏形式锚拉（支撑）支护结构的破坏形式 (1)(1)支锚结构系统破坏；支锚结构系统破坏；(2)(2)桩墙底部向基坑内侧移动；桩墙底部向基坑内侧移动；(3)(3)桩墙弯曲破坏；桩墙弯曲破坏；

16、(4)(4)整体圆弧滑动；整体圆弧滑动；(5)(5)隆起、管涌。隆起、管涌。第二节第二节 悬臂桩设计计算悬臂桩设计计算u 一、悬臂桩的设计计算内容一、悬臂桩的设计计算内容u 二、悬臂桩的设计计算原理二、悬臂桩的设计计算原理u 三、悬臂桩的设计计算步骤三、悬臂桩的设计计算步骤u 四、桩身截面尺寸及配筋验算四、桩身截面尺寸及配筋验算p(1)(1)悬臂桩嵌固深度的确定。悬臂桩嵌固深度的确定。p(2)(2)支护结构体系的内力分析和结构强度计算。支护结构体系的内力分析和结构强度计算。p(3)(3)基坑的稳定性验算。基坑的稳定性验算。p(4)(4)基坑底抗渗流稳定验算。基坑底抗渗流稳定验算。p(5)(5)

17、基坑的变形计算，内容包括支护结构的侧向位移、基坑的变形计算，内容包括支护结构的侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。一、悬臂桩的设计计算内容一、悬臂桩的设计计算内容p 悬臂桩主要依靠嵌入土内的深度，来平衡自重应力、地面悬臂桩主要依靠嵌入土内的深度，来平衡自重应力、地面荷载及渗流等形成的侧压力。因此首先要计算嵌固深度。荷载及渗流等形成的侧压力。因此首先要计算嵌固深度。其次还要计算桩所承受的最大弯距，以便核算钢板桩的截其次还要计算桩所承受的最大弯距，以便核算钢板桩的截面及灌注桩直径和配筋。面及灌注桩直径和配筋。p 悬臂桩看似一端固定的悬臂梁，实际上二者有根本的不

18、同悬臂桩看似一端固定的悬臂梁，实际上二者有根本的不同之处之处。首先是悬臂桩首先是悬臂桩难以确定固定端位置难以确定固定端位置，因为桩在两侧，因为桩在两侧土压力作用下，每个截面都会发生水平方向的位移和转角土压力作用下，每个截面都会发生水平方向的位移和转角变形。其次，变形。其次，嵌入坑底以下部分的作用力很复杂嵌入坑底以下部分的作用力很复杂，难于确，难于确定。因而期望以悬臂梁为基本构件体系，考虑桩墙和土体定。因而期望以悬臂梁为基本构件体系，考虑桩墙和土体的变形一致来进行解题将是非常复杂的。的变形一致来进行解题将是非常复杂的。p 现行的计算方法均是：先对构件两侧荷载的分布作一些假现行的计算方法均是：先对

19、构件两侧荷载的分布作一些假设，然后简化为设，然后简化为静定的平衡问题来进行解题。静定的平衡问题来进行解题。二、悬臂桩的设计计算原理二、悬臂桩的设计计算原理u目前悬臂桩的计算方法有：目前悬臂桩的计算方法有：静力平衡法，静力平衡法，BlumBlum法，平行法，平行杆系弹性支点法，杆系有限单元法，共同变形法和有限杆系弹性支点法，杆系有限单元法，共同变形法和有限单元法单元法。u静力平衡法简单而近似，在工程设计计算中被广泛应用。静力平衡法简单而近似，在工程设计计算中被广泛应用。u悬臂桩支护结构悬臂桩支护结构静力计算静力计算主要目的有二个：主要目的有二个：一是悬臂桩一是悬臂桩桩身插入基底面以下的最小嵌固深

20、度桩身插入基底面以下的最小嵌固深度D Dminmin；二是桩身最大二是桩身最大弯矩及所在位置，以计算桩身的截面和配筋。弯矩及所在位置，以计算桩身的截面和配筋。u对于悬臂桩的内力（弯矩、剪力）计算对于悬臂桩的内力（弯矩、剪力）计算规范中推荐采用规范中推荐采用平行杆系弹性支点法平行杆系弹性支点法，主要是因为该方法不仅可以计算，主要是因为该方法不仅可以计算内力，还可以计算支护结构的变形（位移）。而静力平内力，还可以计算支护结构的变形（位移）。而静力平衡法只能计算内力，不能计算变形。衡法只能计算内力，不能计算变形。1 1、桩径、桩距的确定、桩径、桩距的确定2 2、土压力计算、土压力计算3 3、嵌固深度

21、及内力计算、嵌固深度及内力计算4 4、基坑稳定性验算、基坑稳定性验算5 5、桩身正截面受弯承载力计算、桩身正截面受弯承载力计算三、悬臂桩的设计计算步骤三、悬臂桩的设计计算步骤1 1、桩径、桩距的确定：、桩径、桩距的确定：按照地区经验取值。按照地区经验取值。一般桩径一般桩径D0.6mD0.6m，可取，可取0.6m0.6m、0.8m0.8m、1.0m1.0m等。等。桩的中心距不宜大于桩的中心距不宜大于2D2D；有地下水时，桩中心距可取；有地下水时，桩中心距可取（1.21.21.51.5）D D；砂土和软土取小值，粘性土取大值。；砂土和软土取小值，粘性土取大值。无地下水、降水或者土质较好时，桩中心距

22、无地下水、降水或者土质较好时，桩中心距2D2D。2 2、土压力计算：、土压力计算：按照规范法计算土压力、经验土压力或实测土压力。按照规范法计算土压力、经验土压力或实测土压力。三、悬臂桩的设计计算步骤三、悬臂桩的设计计算步骤n悬臂式支护结构嵌入坑底的深度不悬臂式支护结构嵌入坑底的深度不同，其变形情况有所不同。同，其变形情况有所不同。n第一种情况：若嵌固深度较深，支第一种情况：若嵌固深度较深，支护结构向坑内倾斜较小时，下端护结构向坑内倾斜较小时，下端B B处处没有位移。没有位移。n第二种情况：若支护结构嵌固深度第二种情况：若支护结构嵌固深度较浅，当达到最小嵌固深度较浅，当达到最小嵌固深度D Dmi

23、nmin,它它的上端向坑内倾斜较大，下端的上端向坑内倾斜较大，下端B B向坑向坑外位移，若嵌固深度小于外位移，若嵌固深度小于D Dminmin，支护，支护结构丧失稳定，顶部向坑内倾斜。结构丧失稳定，顶部向坑内倾斜。三、悬臂桩的设计计算步骤三、悬臂桩的设计计算步骤3 3、嵌固深度及内力计算：、嵌固深度及内力计算：（1 1）规范法嵌固深度计算）规范法嵌固深度计算规范法中悬臂桩嵌固深度的计规范法中悬臂桩嵌固深度的计算采用嵌固稳定性验算确定。算采用嵌固稳定性验算确定。悬臂支护结构的嵌固稳定性验算当确定悬臂式支护结构嵌固深度设计值（构造要求）h.lh.ldd8080 时时，宜宜取取小小于于 当基坑底为碎

24、石土及砂土，基坑内排水且作用有渗透压力时，嵌固深度设计值还应满足下式抗渗稳定条件：基基坑坑挖挖深深地地面面至至地地下下水水位位的的高高度度:h:h)hh(.lwawad 021 嵌固深度计算嵌固深度计算 嵌固深度设计值嵌固深度设计值h hd d按下式计算：按下式计算：h hp pEEpjpj-1.2-1.20 0h ha aEEaiai00 式中式中 E Epjpj桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值e epjkpjk的的 合力之和；合力之和；h hp p合力合力E Epjpj作用点至桩底的距离；作用点至桩底的距离；E Eaiai桩底以上基坑外侧各土层水平荷

25、载标准值桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值e eajkajk的合的合 力之和；力之和；h ha a合力合力E Eaiai作用点至桩底距离；作用点至桩底距离；0 0建筑基坑侧壁重要性系数，按安全等级，一级建筑基坑侧壁重要性系数，按安全等级，一级0 0=1.1=1.1；二；二 级级0 0=1.0=1.0，三级，三级0 0=0.9=0.9。9999规范法嵌固深度计算规范法嵌固深度计算最大弯矩计算最大弯矩计算p悬臂桩桩身最大弯矩发生在在基坑底面以下剪力为零处，该点到坑底的距离为x，令该点为o点，即该点以上的主、被动土压力合力相等：p由该式可求得x；p o以上 和 对点o力矩的代数和，即最大桩身计算弯

26、矩 。aipjEE pjE aiE maxM注意，该值系指沿桩身在基坑侧壁每延长米上所承受的最大弯矩，其单位为 ，而每根桩桩身所受最大弯矩，还需将该值乘以桩的间距d 即 式中，的单位为 ；而每根桩桩身所受最大弯矩设计值为：m/mkN max/maxdMM max/MmkN maxdM.M 0251 例例 题题【例】某二级基坑开挖深度为某二级基坑开挖深度为10m，采用悬臂桩支护结构，采用悬臂桩支护结构，土层为黏性土，土层为黏性土，c=20kPa，=30，=18kN/m3，桩间，桩间距为距为2m，试按，试按2012规范计算支护结构的嵌固深度，及规范计算支护结构的嵌固深度，及最大弯矩设计值。最大弯矩

27、设计值。aaaXKcK)Xh(p2 令最大弯矩点为令最大弯矩点为o点，即该点以上的主、被动土压力合力相等，该点距坑点，即该点以上的主、被动土压力合力相等，该点距坑底的距离为底的距离为X：pppKcKp2XX 则最大弯矩为：则最大弯矩为：m.581X 解得：解得：X处的主动土压力为：处的主动土压力为：X处的被动土压力为：处的被动土压力为：aipjEE m/mkN.97331535488695453MmaxmkN.9282929733101251Mmax则最大弯矩设计值为：则最大弯矩设计值为：静力平衡法认为悬臂桩在主动土压力作用下，将趋静力平衡法认为悬臂桩在主动土压力作用下，将趋向于绕桩上的某一点

28、发生转动，从而使土压力的分向于绕桩上的某一点发生转动，从而使土压力的分布发生变化。桩后土压力由主动土压力转到被动土布发生变化。桩后土压力由主动土压力转到被动土压力，而桩前土压力则由被动土压力转到主动土压压力，而桩前土压力则由被动土压力转到主动土压力。力。（2 2）静力平衡法嵌固深度及内力计算）静力平衡法嵌固深度及内力计算 静力平衡法计算简图（均质土）静力平衡法计算简图（均质土）排桩变位排桩变位净土压力分布净土压力分布简化处理后的简化处理后的净土压力分布净土压力分布（2 2）静力平衡法嵌固深度及内力计算）静力平衡法嵌固深度及内力计算 静力平衡法静力平衡法p当悬臂桩桩处于平衡状态，当悬臂桩桩处于平

29、衡状态，此时所对应的桩的入土深度即此时所对应的桩的入土深度即是保证板桩稳定的最小入土深是保证板桩稳定的最小入土深度。根据桩的静力平衡条件可度。根据桩的静力平衡条件可以求出该深度。以求出该深度。p根据根据作用在桩上的水平力之作用在桩上的水平力之和等于和等于0，各力距任一点力矩之各力距任一点力矩之和等于和等于0的静力平衡条件，建立的静力平衡条件，建立静力平衡方程。静力平衡方程。t布鲁姆法（BlumBlum）布鲁姆法的基本原理如下图，用原来桩底出现的被动土压力以一个集中力Ep代替。（3 3）BlumBlum法嵌固深度及内力计算法嵌固深度及内力计算hEaEpEPx oC(Kp-Ka)p-a图图4.3.

30、1-1 悬臂板桩的变位及土压力分布图悬臂板桩的变位及土压力分布图a.变位示意图变位示意图 b.土压力分布图土压力分布图 c.静力平衡法计算图静力平衡法计算图 d.Blum 计算图式计算图式（3 3）BlumBlum法嵌固深度及内力计算法嵌固深度及内力计算(a)图比较接近实际的土压力分布，是实际曲线的初步简化，(b)图是H.Blum的进一步简化，将旋转点以下的被动土压力近似的用一个通过其中心的集中力代替。(a)图中的t0可用(b)图中的x代替，但必须满足绕C点的静力平衡条件。(a)(b)布鲁姆法（均质土）布鲁姆法（均质土）布鲁姆法以一个集中力布鲁姆法以一个集中力 Ep代替桩底出现的被动土压力，代

31、替桩底出现的被动土压力，根据该假定建立静力平衡方程，求出入土深度及桩内力。根据该假定建立静力平衡方程，求出入土深度及桩内力。计算桩嵌固深度计算桩嵌固深度 t对桩底对桩底C点取力矩，点取力矩，由由Mc=0得到：得到：OhtluEpxKKap)(EpE4E1E2E3PCxxma 03xE)axl(Pp2apappx)KK(22xx)KK(E 0)KK()al(P6x)KK(P6xapap3 u可根据净土压力零点处板桩前被动土压力强度及墙后主动土压力强度相等的关系求得（c=0,q=0时），即 上述求出x和u，但由于土体阻力的增加一般不会是线性的，在采用MC=0确定计算深度时，会有一点的误差，因此Bl

32、um建议将计算出的x增加20%，因而悬臂桩的 嵌固深度：t=1.2x+()paK uKhuapaK huKK 内力计算内力计算 最大弯矩发生在剪力最大弯矩发生在剪力Q=0处，如图设处，如图设O点以下点以下xm处的剪处的剪力力Q=0，则有：，则有：最大弯矩：最大弯矩：0 x)KK(2P2map 3mapmxKK6axlPM)()(max OhtluEpxKKap)(EpE4E1E2E3PCxxma)KK(P2xapm 某二级基坑开挖深度某二级基坑开挖深度h=4.5m，土层重度，土层重度=20kN/m3，内摩擦角，内摩擦角=20，粘聚力，粘聚力c=0kPa，现拟采用悬臂式排桩支护，试，现拟采用悬臂

33、式排桩支护，试用用Blum法确定桩的最小长度和最大弯矩标法确定桩的最小长度和最大弯矩标准值。准值。例例 题题解解 沿支护墙长度方向取沿支护墙长度方向取1延米进行计算延米进行计算主动土压力系数：主动土压力系数：被动土压力系数：被动土压力系数：基坑开挖地面处土压力强度：基坑开挖地面处土压力强度：土压力零点据开挖面的距离土压力零点据开挖面的距离 4902204524522.)(tan)(tanKa 0422204524522.)(tan)(tanKp 2aahkN/m1.4449.05.420hKp m42.149.004.25.449.0KKhKuapa m/kN22.991.445.45.0ph

34、21Eah1a 3m324.5h32h1a kN/m31.3142.11.4421up21Eah2a 开挖面以上桩后侧主动土压力：开挖面以上桩后侧主动土压力：其作用点距地面的距离：其作用点距地面的距离：桩后侧开挖面至土压力零点净土压力桩后侧开挖面至土压力零点净土压力：m97.442.1315.4u31hh2a 其作用点据地面的距离其作用点据地面的距离：作用于桩后的土压力合力作用于桩后的土压力合力：kN/m53.13031.3122.99EEP2a1a 其作用点距地面的距离：其作用点距地面的距离：m47.353.13097.431.31322.99PhEhEh2a2a1a1aa 将上面计算得到的

35、值代入下式：将上面计算得到的值代入下式：0)KK()huh(P6x)KK(P6xapaap3 经整理得：经整理得：09.61x26.25x3 解得：解得：m97.5x 取增大系数为取增大系数为1.2，则该悬臂桩的嵌固深度为，则该悬臂桩的嵌固深度为则桩的最小长度为：则桩的最小长度为：3.6m0.8hm58.897.52.142.1x2.1utmin m1.13lm08.135.458.8thlminmin 取取最大弯矩点据土压力零点的距离为：最大弯矩点据土压力零点的距离为：最大弯矩为：最大弯矩为：m90.22049.0-04.253.1302)KK(P2xapm ）（m/mkN34.5729.2

36、)49.004.2(620)47.39.242.15.4(53.130 x)KK(6)hxuh(PM33mapammax 悬臂桩Blum法的计算步骤 计算坑下土压力强度相为0距坑底的距离u；对桩底C点取力矩，由Mc=0得到土压力强度为0点距桩端的距离x；计算设计桩长t=1.2x+计算剪应力为0点距坑底的距离xm;计算桩身最大弯矩设计值Md;桩身截面尺寸和配筋验算。题题1：某悬臂桩围护结构如图示，试用布鲁姆法计算桩长度某悬臂桩围护结构如图示，试用布鲁姆法计算桩长度及桩内力。及桩内力。6mluE3E1E2Paq=10kN/m2 c=0=34=20kN/m3解：解：悬臂桩长度悬臂桩长度537.3/2

37、)(45tanK,283.0/2)-(45tanK2p2a 83kPa.2283.010qKpaa1 36.79kPa283.0)62010(h)Kq(eaa2 57m.0283.0537.3283.0)20/106()K-K(K)/qh(uK)uqh(uKapaap 129.35kN/m57.036.790.56)83.279.36(5.0683.2EEEP321 05m.435.129)57.03/16(57.079.365.063/26)83.2-79.36(5.03683.2a t=1.2x+u=1.24.34+0.57=5.8m板桩长板桩长=6+5.8=11.8m。0)KK()auh

38、(P6x)KK(P6xapap3 005.30 x93.11x3 m34.4x 计算最大弯矩计算最大弯矩99m.1)283.0537.3(2035.1292)KK(P2xapm m/m484kN99.16)283.0537.3(20)08.499.157.6(35.129x6)KK()axl(PM33mapmmax 悬臂桩的基坑稳定性验算包括：整体悬臂桩的基坑稳定性验算包括：整体稳定性验算和渗流稳定性验算。稳定性验算和渗流稳定性验算。4 4、基坑稳定性验算：、基坑稳定性验算：圆弧滑动整体稳定性系数圆弧滑动整体稳定性系数Ks：对于一级、二级：对于一级、二级和三级基坑分别不小于和三级基坑分别不小于

39、1.35、1.30和和1.25抗突涌稳定性验算whhwwKhD 坑底以下有水头高于坑底的承压含水层，且未用截水帷幕隔坑底以下有水头高于坑底的承压含水层，且未用截水帷幕隔断其基坑内外的水头联系时，承压水作用下的断其基坑内外的水头联系时，承压水作用下的 坑底突涌稳定坑底突涌稳定性验算如下：性验算如下：抗流土稳定性验算悬挂式截水帷幕底端位于碎石土、砂悬挂式截水帷幕底端位于碎石土、砂土或粉土含水层时，对均质含水层，土或粉土含水层时，对均质含水层，地下水渗流的地下水渗流的 流土稳定性验算如下：流土稳定性验算如下：fwdKhD.l ）（18022 1.5swwwLDKhh抗管涌稳定性验算抗管涌稳定性验算5

40、 5、圆形桩正截面受弯承载力计算：、圆形桩正截面受弯承载力计算：某二级基坑开挖深度某二级基坑开挖深度h=7m，土层重度，土层重度=20kN/m3，内摩擦角，内摩擦角=20，粘聚力，粘聚力c=10kPa，地面超载，地面超载q0=40kPa，现采用，现采用15001800悬臂式排桩支护悬臂式排桩支护。计算。计算：最大弯矩设计值；最大弯矩设计值；如桩身选用如桩身选用C35混凝土，混凝土，fc=16.7MPa，均匀配置纵向钢筋为，均匀配置纵向钢筋为1832+628，fy=360MPa,试验算该配筋方式是试验算该配筋方式是否满足要求（保护层厚度取否满足要求（保护层厚度取50mm）。）。例例 题题49.0

41、22045tan)245(tanK22a ）（04.222045tan)245(tanK22p ）（计算主动、被动土压力系数计算主动、被动土压力系数7.0Ka 43.1Kp X8.92.74Kc2qKK)Xh(paaaaX 令最大弯矩点为令最大弯矩点为o点，即该点以上的主、被动土压力合力相等，该点距基点，即该点以上的主、被动土压力合力相等，该点距基坑底面的距离为坑底面的距离为X：6.28X8.40Kc2KXpppXp m81.4X 解得：解得：X处的主动土压力为：处的主动土压力为：X处的被动土压力为：处的被动土压力为：aipjEE 2pjX4.20X6.28E 3.279X3.74X9.4E2

42、aj 03.279-X6.45-15.5X2 1、计算最大弯矩设计值、计算最大弯矩设计值则最大弯矩为：则最大弯矩为：m/mkN78.1995108578.3080Mmax mkN5.44908.178.19950.125.1Md 则最大弯矩设计值为：则最大弯矩设计值为：2、截面配筋验算、截面配筋验算076.18161360)25.13()22sin1(1766257.16 3、截面配筋验算、截面配筋验算076.18161360)25.13()22sin1(1766257.16 0362.02sin021.0 37.0 解得：解得：51.0t mkN8.3158sinsin70076.18161360sin7501766257.1632Mt3 mkN8.3158mkN5.4490Md 目前的配筋不满足截面配筋要求。目前的配筋不满足截面配筋要求。