连续梁临时支座设计.docx

1、连续梁临时支座设计收录于合集一、设临时支座目的为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在主墩梁底设置临时固结措施，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。二、临时支座设置方案在主墩永久支座外侧，浇注4个临时支座，临时支座内预埋32钢筋，钢筋下预埋进墩身，上浇注在连续梁0#块底腹板，使墩与梁临时形成固结，临时支座尺寸为0.72.05m，混凝土采用C50混凝土。待边跨合拢段合拢口浇注完成后，解除83#和84#两主墩的临时固结措施，然后施工中跨合拢段。临时支座具体设置方式、尺寸见附图：临时支座结构设计施工图。三、临时支座安全性检算3.1计算条件主墩两侧设临时支座，临时支座中心距主墩中心1.6

2、米。一个T构两侧在第13个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（即假设一侧13号段施工另一侧不施工），考虑此不平衡力矩全部由临时支座来承担，在临时支座处产生的反力：设计图纸中已给出中支点处最大不平衡弯矩65368KNm及相应的竖向支反力52033KN。3.2临时支座安全性计算全T构段（1#13#段）体积1820.26 m3，13#段体积51.9m3，13#段形心至墩中心距离为47m，由设计图得两支座中距为3.2m，临时支座砼设计为C50，一个临时支座砼承压面积为Ac=2.050.7=1.435m2临时支座砼强度检算：当最大竖向支反力发生时假定永久支座不受力，则所有的支反力由临时支座砼承受，设一个临时

3、支座所受的最大反力为P1则P1（1820.26/2）*26.5/2+51.9*26.5*(47+3.2/2)/(3.2*2)=22503.29KN临时支座所受的压应力：cP1/Ac=22503.29KN/(2.05*0.7)=15.68Mpa而临时支座混凝土设计为C50，临时支座承压允许应力：13.4*A/Ac =13.4*2.1*5/(2.05*0.7) =36.24Mpa其中：A计算底面积；Ac局部承压面积。所以支座砼强度满足受力要求。临时支座抗倾覆计算：当最大倾覆力矩发生时其受压侧临时支座承受最大压力，此时另一侧临时支座承受最大拉力，其值为P2，根据力矩平衡方程有：P2=51.9*26.

4、5*(47-3.2/2)/(3.2*2)=9756.4KN一个临时支座的32(HRB335)钢筋能承受最大拉应力为：N= 98根*804*210=16546.32KN（钢筋的抗拉强度取210MPa）安全系数：N/ N1=16546.32/9756.4=1.6961.5抗倾覆稳定性满足受力要求。预埋精扎螺纹钢锚固长度计算：根据混凝土结构设计规范GB50010-2002之规定：在混凝土中受拉钢筋的锚固长度：L=a（f1/f2）d式中：f1为钢筋的抗拉设计强度；f2为混凝土的抗拉设计强度；a为钢筋的外形系数，光面钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14；d为钢筋的公称直径。另外，当钢筋为HRB335级和H

5、RB400级其直径大于25mm时，锚固长度应再乘以1.1的修正系数。钢筋与混凝土间的极限粘结强度1.382.76MPa。极限锚固力Tu=DLsD-锚杆直径；L-锚固段长度；s-极限粘结强度。本方案83#84#墩身混凝土设计等级为C35，螺纹钢抗拉强度按210MPa计，则本方案中螺纹钢的锚固长度：L=a（f1/f2）d=0.14（210/1.57）3.2=60cm。钢筋与混凝土间的极限粘结强度取1.8MPa单根锚固力为：Tu=DLs=3.14326001.8=108.5KN在计算抗倾覆确定螺纹钢数量时，单根力为N=9756.4/106=92.04KN，NTu,所以锚固长度达到60cm时，锚固力已足够。为加大保险系数，施工中临时固结筋在墩身中及梁部各按埋入1m设置。