新编-岩体工程与岩体力学-精品课件.ppt

1、岩体工程与岩体力学 工程地质与岩体力学的关系工程地质：现象、原因、面岩体力学：力学、工程效应、点岩体工程：运用岩体力学，解决岩体工程问题 岩体结构不同的岩体结构类型与其对应的破坏模式整体状结构块状结构层状结构碎裂状结构散体状结构 岩块力学特征吸水性抗冻性渗透系数不等于岩体的渗透性岩石热学性质深埋岩体工程变形模量弹性模量单轴饱和抗压强度如何看待抗拉强度剪切强度与抗剪断强度 岩体结构面结构面的规模结构面产状（走向、倾向、倾角）结构面的连通率结构面密度 现场量测方法结构面的隙宽（张开度）Kn，Ks结构面强度 JRC JRS 巴顿公式 岩体质量的确定现场试验获取岩体变形模量与剪切强度方法Heok-Br

2、ownHeok-Brown强度准则强度准则现场渗透系数量测RQD、Q、RMR岩体质量分类（国外）工程岩体分级标准 地应力高地应力集中存在的常见地形特征地应力的量测方法地应力的量测方法地应力在数值分析中表达与估算5.2.1 研究围岩稳定性的意义 围岩的稳定性：隧道开挖后，在不支护条件下围岩的稳定性。问题：什么是隧道工程的头等大事？研究围岩的稳定性，如何促使围岩稳定。5.2 围岩的稳定性围岩级别的工程作用：判断围岩稳定性。判断施工难易程度，投资依据。结构分析计算的依据 地质因素客观因素 人为因素主观因素、工程因素5.2.2 影响围岩稳定性的因素1、地质因素 从5个方面来分析：岩体结构特征 结构面性

3、质和空间的组合 岩石的力学性质 地下水的影响 围岩的初始应力状态岩体结构特征 指岩体的破碎程度或完整状态。破碎程度：裂隙率、裂隙间距。裂隙是广义的：包括层理、节理、断裂及夹层等结构面。完整状态：整块状、大块状等。按这2个指标有下图：围岩岩体整体块d1.0cm 大块体 d=0.4-1.0cm 块石状d=0.2-0.4cm碎石块 d0.750.750.550.550.350.350.15 0.90.75 R 0.90.5 R 0.750.25 R 0.5R 30 硬岩 5 Rb30 软岩 Rb 5 极软岩 围岩完整程度 指标1：结构面发育程度 指标2：地质构造影响程度 由此两指标，将岩体完整程度分

4、为5个级别，见下表：完整程度结构面发育程度地质构造影响程度完整不发育轻微较完整较发育、不发育较重、轻微较破碎发育、较发育严重破碎极发育、发育极严重、严重极破碎极发育极严重等级地质构造作用特征轻微围岩地质构造变动小，无断裂（层）；层状岩体一般呈单斜构造；节理不发育较重围岩地质构造变动较大；位于断裂（层）或褶曲轴的邻近地段；可有小断层，节理较发育严重围岩地质构造变动较强烈，位于褶曲轴部或断裂影响带内；软岩多见扭曲及拖拉现象；节理发育很严重位于断裂（层）破碎带内；节理很发育；岩体呈碎石、角砾状，有的呈粉末泥土状等级地质构造作用特征节理不发育 节理（裂隙）1-2组，规则，为原生型或构造型，多数的间距在

5、1.0m以上，为密闭型。岩体被切割成块状节理较发育 节理（裂隙）2-3组，呈x型，较规则，以构造型为主，多数的间距大于0.4m，多为密闭。部分微张开，少有填充物。岩体被切割成大块状节理发育 节理（裂隙）3组以上，不规则，呈x型或米字型，以构造型或风化型为主，多数间距小于0.4m，大部分微张开，部分张开，大部分为粘性土填充。岩体被切割成块、碎石状节理很发育 节理（裂隙）3组以上，杂乱，以构造型或风化型为主，多数间距小于0.2m，微张开或张开，部分为粘土充填。岩体被切割成碎石状围岩节理（裂隙）发育程度划分 特点 给出了单线隧道围岩开挖后的稳定状态。尚未考虑地下水和地应力。地下水状态的分级表级别级别

6、状态状态渗水量渗水量L/(minL/(min10m)10m)干燥或湿润干燥或湿润1010偶有渗水偶有渗水10251025经常渗水经常渗水2512525125 围岩基本分类围岩基本分类 地下水状态分级地下水状态分级 初始地 应力状态主 要 现 象评估基准（Rc/max）极高应力1.硬质岩：开挖过程中时有岩爆发生，有岩块弹出，洞壁岩体发生剥离，新生裂缝多，成洞性差1，土坡稳定；350.132结合一般35270.130.093结合差27180.090.05软弱结构面4结合很差18120.050.025结合极差（泥化层）根据地区经验确定结构面抗剪强度指标标准值注：1、无经验时取表中的低值 2、极软岩、

7、软岩取表中的较低值 3、岩体结构面连通性差取表中的高值 4、岩体结构面浸水时取表中较低值 5、临时性边坡可取表中的高值 6、表中数值已考虑结构面的时间效应结合程度结构面特征结合好张开度小于1mm，结合良好，无填充；张开度13mm，硅质或铁质胶结结合一般张开度13mm，钙质胶结；张开度大于3mm，表面粗糙，钙质胶结；结合差张开度13mm，表面平直，无胶结；张开度大于3mm，岩屑充填或岩屑夹泥质充填；结合很差、结合极差（泥化层）表面平直光滑、无胶结；泥质充填或泥夹岩屑充填，充填物厚度大于起伏差；分布连续的泥化夹层；未胶结的或强风化的小型断层破碎带；结构面的结合程度边坡岩体特性内摩擦角的折减系数裂隙

8、不发育0.900.95裂隙较发育0.850.90裂隙发育0.800.85破裂结构0.750.80边坡岩体内摩擦角折减系数边坡岩体类型等效内摩擦角（）70706060505035边坡岩体等效内摩擦角标准值注：1、边坡高度较大时宜取低值，反之取高值，坚硬岩、较硬岩、较软岩 和完整性好的岩体取高值，软岩、极软岩和完整性差的岩体取低值 2、临时性边坡取表中高值 3、表中数值已考虑时间效应和工作条件等因素土坡稳定性分析方法n条分法思路两个极限平衡状态滑裂面坡体内部土条底部有效法向反力 n个安全系数 1个法向条间力 n-1个切向条间力 n-1个底部合力作用位置 n个条间合力作用位置 n-1个共计5n-2个

9、未知数水平向方程 n个垂直向方程 n个力矩方程 n个共计3n个方程高次超静定问题！假定土条极薄，合力为土条中点共计4n-2个未知数两条可能途径引入土体的应力-应变关系简化假定 减少未知数 增加方程数假定的分类：假定n-1个条间剪应力 毕肖普法 假定条间合力的方向 Spance法、Sarma法、摩根斯坦-普莱斯法 不平衡推力法 假定条间合力作用点位置 简布-普遍条分法 计算方法所满足的平衡条件滑裂面形式计算方式条间力假定整体力矩整体力平衡土条力矩垂直力水平力瑞典圆弧法圆弧直接无简化Bishop圆弧迭代“形同虚设”的假定简布法任意试算迭代*推力线的位置斯宾塞法任意试算迭代*法向条间力与切向条间力的

10、关系的固定关系摩根斯坦任意试算迭代*法向条间力与切向条间力的关系的函数关系Sarma法任意直接地震水平力不平衡推力法任意迭代推力方向条分法各类方法推导一览表n条分法计算的流程与步骤寻找滑裂面确定方法求解安全系数确定最小安全系数与相应滑裂面n条分法计算结果正确评价条分法 条间作用力的考虑对分析结果的作用 条件假定应满足的条件 计算条件与实际工作条件的差距土条界面不违反土体破坏准则土条界面不出现拉应力岩质边坡稳定性分析方法cossintansincosscLWUVFWVsinHZL12wwUZ L212wwVZ当张裂缝位于坡顶面时当张裂缝位于坡面时2211cotcot2WHZ H2211cotco

11、ttan12WHZ H平面滑动岩质边坡稳定性分析楔形滑动岩坡稳定性分析设滑动面1和2的内摩擦角分别 和 ，粘聚力分别为 和 ，其面积分别为 和 ，其倾角分别为 和 ，走向分别为 和 ，棱线的倾角为 ，走向 ，棱线的法线与滑动面之间的夹角分别为 和 ，楔形体重量为 ，两个滑面上的法向反力为 和 。121c2c1A2A1212ss12W1N2N11221122tantansinssNNc Ac AFW211212coscossincoscossinsWN121212coscossincoscossinsWN1111sinsinsinsincoscossss2222sinsinsinsincosco

12、ssss楔形体法岩石基础工程 1概述 2岩石地基工程 3岩石桩基工程 4岩石路基工程 5岩石地基的加固1 1 概述建筑物基础、路基、桥基 岩石地基经常遇到各种不良现象，从而对不良岩基上的建筑物构成直接或潜在的威胁。自然界中的岩体是岩块与各种节理，裂隙及其填充物组成的复合体。2.1 岩基的承载能力 地基承受荷载的能力称为地基承载力。地基岩体的承载力就是指作为地基的岩体受荷后不会因产生破坏而丧失稳定，其变形量亦不会超过容许值时的承载能力。地基承载力分为极限承载力和容许承载力两种。极限承载力是指地基发生强度破坏，致使丧失稳定时的最大承载能力。容许承载力是指地基发生变形破坏，致使其变形量超出容许范围内

13、时的最大承载力。2 岩石地基工程2.2 影响岩基承载能力的因素 岩体强度参数 风化程度 岩体结构 岩体性质 硬岩 软岩 地基破坏的模式2.3 岩基破坏模式p直面滑动p剪切 节理、弱软岩体（滑移体）p冲切 多孔隙岩体p劈裂 应力大p压碎 应力较大p开裂 较均质岩体、坚硬、应力水平较小开裂开裂较均质、较均质、坚硬岩体坚硬岩体应力水平较小应力水平较大应力水平大多孔隙岩体节理、弱软岩体材料压剪破坏模式楔形块体滑动破坏模式p破坏机理已知滑面滑动破坏模式2.4 岩基允许承载力的确定现场试验法材料破坏极限平衡方法楔形体破坏极限平衡方法经验规范法p极限承载力p容许承载力经验规范方法现场试验法地基的沉降计算2.

14、5 岩基中的应力分布 集中力作用下的岩基p半无限体垂直边界上作用一集中力的弹性理论解(布辛涅斯克，1886)42252525253532223sincos(1 2)(1 cos)231(1 2)2()33cos2233cos223cos2(1 2)(1 cossincos)2xzxzrPxPx zrr rzPPzzrPxPxzzrPzPx式中 P垂直于边界岩OZ轴作用的力z从半无限体界面算起的深度x所研究点到OZ轴的距离r所研究点到原点O的距离 在深度z处被角所确定的点的水平径向应力 在深度z处被角所确定的点的水平垂直应力 在垂直平面和水平面上的剪应力 最大主应力（在矢径方向）中间主应力（在水

15、平平面上）最小主应力（在通过矢径的垂直面上）zxxyrtp线荷载作用下岩基内的应力224322sincos2cos2sincos2cos0 xzxzrtPzPzPzPzp 半无限体的表面承受着面荷载 zdpprd dr则按上式得 在圆形均布荷载P作用下，岩基表面以下M点深度z处的垂直压力 。可用布辛涅斯克的解经过积分求得。这时，作用在微面积上的集中力为 5552223cos33coscos222zdpppddArddrzzz253223/20031cos(1cos)121()azprddrppazz 式中 a圆形荷载面的半径a r c t a nazp各向同性、均质、弹性地基岩体中的附加应力

16、垂直荷载情况2 cos00rrpr水平荷载情况2sin00rrQr倾斜荷载情况2 cos00rrRrp层状地基岩体中的附加应力 由于层状岩体为非均质、各向异性介质，因此外荷所引起的附加应力等值线不再为圆形，而是各种不规则形状 p倾斜层状岩体上作用有倾斜荷载R的附加应力 22222cossin(cossin)sincos00rrhXYmrmh（一）材料压剪破坏承载力 极限平衡方法(Goodman)式中：Rc-岩体无侧限抗压强度；qf-岩基承载力 均匀、各向同性不连续岩体的极限承载力约等于岩体的三轴抗压强度232452452214521oommfmomccqtgCtgRtgRN2.6 极限承载力的

17、确定方法基础脚部岩体压碎A-压碎区B-非压碎区非压碎区B岩体强度曲线压碎区A岩体强度曲线无侧限岩体抗压强度Rc岩基承载力qf 基脚下岩体出现楔形滑体，滑移面为平直面、弧面、近似看成平直面，作极限平衡分析（1）基本值设 破坏面由两个互相直交的平面组成；荷载qf的作用范围很长，可为平面应变；承载平面，即qf作用面上，剪力不存在；对每个楔体，采用平均体积力。（2）受力图 基脚岩体剪切破坏（二）楔形体滑动破坏承载力（4）求承载力qfx楔体31tanfc202013(45)(45)1/22tgC tgtgy楔体12fhqtanfc2hY楔体体积力2201(45)(45)1/222frhqtgC tgtg

18、10(4 5)2hb t g由y楔体的几何关系得：将此式和前式的代入上式得20202000.54 5(4 5)1 22(4 5)1 /0.5(4 5)22fqr b t gCt gt gt gr b t g注1：上式的最后一项和前两相比很小，可以忽略。承载力：332r hq402040(45)120.5(45)(45)2tan2fC tgqrbtgqtg注2：当在承载压面附近的表面上还有一个附加压力q时，则在x楔上的 变成：所以，岩基的极限承载力为：上式又可写成：0.5frcqqrbNC NqN注3：若考虑破坏表面的弯曲，x与y块体之间界上承受剪应力，则上式的承载力将会提高。.,rcqNNN式

19、中：称为承载能力系数，均是 的函数，即：604060tan(4 5)125 tan(4 5)2tan(4 5)2rcqNNN注5：对圆形截面注4：当 时，上述方法算出的系数较接近精确解。000 45407(4 5)2cNtg（三）固定滑面极限承载的抗滑稳定性 许多实践证明，对于大多数岩体并承受倾斜荷载的地基来说，地基的破坏往往由于岩基中存在软弱夹层，使地基中一部分的岩体沿着软弱夹层产生水平剪切滑动。例：大坝的基础下存在软弱夹层及一条大断层。当水库充水后，坝基承受倾斜荷载产生了坝基沿AC滑移，或三角形ABC部分的岩体向下游滑移的可能。p 坝基滑动破坏模式的类型滑动面的位置接触面滑动岩体内滑动混合

20、型滑动沿倾向上游软弱结构面滑动沿水平软弱面滑动沿倾向下游软弱结构面滑动沿倾向上下游两个软弱结构面滑动p 基坝接触面或浅层的抗滑稳定 （以稳定系数 为评价指标）稳定系数为式中：-垂直作用力之和，包括坝基水压；-水平力之和；-摩擦系数。-接触面上的粘结力或混凝土与岩石面 间的粘结力；A -底面积。sKVH0f00sAfVKH0上述是一粗略分析，以致KS选用较大值。美国垦务局推荐，在坝工上采用的稳定系数为4，以作为最高水位、最大扬压力与地震力的设计条件。p 岩基深层的抗滑稳定（一）单斜滑移面倾向下游 稳定系数为 0cossincossinsfVUHCLKHV式中：U坝底扬压力；C粘结力。当U、C为零

21、时，0c o ss inc o ss insfVHKHVp 单斜滑移面倾向上游 稳定系数为：0cossincossinsfVUHCLKHV式中：R抗力。根据受力图9-15（d）（e）按力的平衡原理求得：为AB及BC滑移面上的摩擦系数。岩石的内摩擦角222sincoscossinsfRVKRV1111cossinsincoscossinHfVVfRf12,ffp 双滑移面稳定系数为：p根据岩块抗压强度确定地基承载力 对于微风化或中分化的岩体，可根据岩块饱和单轴抗压强度确定其承载力，经验公式如下：kcwrpf （四）经验规范方法 为岩体裂隙影响系数；当裂隙不发育时取1.0；较发育时取0.67；发育

22、时取0.33；为坡度影响系数；当岩体地基表面坡度小于10度取1.0；等于45度时取0.67；大于80度时取0.33；中间按插值法内插。rpp根据规范确定地基岩体承载力岩石承载力标准值（kPa）强风化中等风化微风化硬质岩石5001000150025004000软质岩石200500700120015002000（五）采用岩体现场载荷试验确定承载力荷载试验方法：对浅基础采用直径为30cm的圆形刚性承压板;当岩石埋藏较深时,可用钢筋混泥土桩。但桩周需采取措施以消除桩身与土之间的摩擦力。主要的仪器设备包括：液压千斤顶；液压泵及高压管路；刚性承压板；环形钢板；传力柱；反力装置；变形测表 操作步骤1、在岩体

23、预定部位开凿试验平洞，制备试点，试点面积应大于承压板，其中加压面积不宜小于2000cm2。2、按要求安装加压和测试设备。3、加压，观测。压力一般分5级加压，荷载应增加到不少于设计要求的2倍。4、整理资料，试验结束。根据由试验结果绘制的荷载与沉降关系曲线（p-s）确定比例极限和极限荷载。p-s曲线上起始直线的终点对应的荷载为比例极限符合终止加荷条件的前一级荷载为极限荷载。承载力的取值为两种情况：对于微风化和强风化岩体，承载力取极限荷载除以安全系数（安全系数一般取3.0）；对于中等风化岩体，需要根据岩体裂隙发育情况确定，并与比例极限荷载比较，取二者中的小值。为岩坡影响系数，当岩石地基表面坡度 10

24、0时取 1.0，=450时取0.67，p800时取0.33，中间接插值法取值 为岩体裂隙影响系数，当裂隙不发育时取1.0，较发育时取0.67，发育时取0.33；微风化及中风化的岩石，根据室内饱和单轴抗压强度确定其承载力。试样尺寸为50mm100mm，数量不少于9个，在饱和状态试验，按500800kPas的速度加载，直至试样破坏。试验值按正态分布概率分布计算平均值 ，标准差 ，然后按下式计算单轴抗压强度的标准值 。（六）按室内单轴抗压强度确定承载力frUfrrkf1.645rkfrfrfUkrkrpff rp岩石容许承载力值（kPa）节理间距（cm）220204040破碎程度碎石状碎块状大块状硬

25、质岩（c30MPa）15002000200030004000软质岩（c530MPa）80012001000150015003000极软岩（c5MPa）40080060010008001200（一）根据规范确定地基岩体承载力2.7 容许承载力的确定方法（二）地基沉降理论计算确定容许承载力地基应力分布地基应力-应变关系地基沉降计算容许沉降确定承载力2.8 岩基上基础的沉降 岩基上基础的沉降主要是由于岩基内岩层承载后出现的变形引起的。对于一般的中小工程来说，沉降变形较小。但是，对于重型结构或巨大结构来说，则产生较大变形。岩基的变形有两方面的影响：（2）因岩基变形各点不一，造成了结构上各点间的相对位移

26、。（1）在绝对位移或下沉量直接使基础沉降基础沉降，改变了原设计水准的要求；计算基础的沉降可用弹性理论解法。对于几何形状、材料性质和荷载分布都是不均匀的基础，则用有限元法分析其沉降量是比较准确的。按弹性理论求解各种基础的沉降，仍采用布辛涅斯克的解来求。当半无限体表面上被作用有一垂直的集中力集中力P P时，则在半无限体表面处(z=0)的沉降量s为2(1)PsE r式中：r为计算点至集中荷载P处之间的距离计算沉降的基本公式半无限体表面上有分布荷载作用分布荷载作用，则可用积分求出表面上任一点M(x,y)处的沉降量s(x,y):2(,)221(,)()()xyFpddsExy p圆形基础的沉降 圆形基础

27、为柔性如果其上作用有均布荷载P和在基底接触面上没有任何摩擦力，则基底反力 也是均布分布的，并等于P，这时 2vFPa22220(1)4s i nsPaRdEv总荷载引起M点处表面的沉降量：圆形基础底面中心(R=0)的沉降量s0：2202(1)2(1)sp aPEE a圆形基础底面边缘(R=a)的沉降量sa：24(1)asp aE01.5 72ass可见，圆形柔性基础当其承受均布荷载时，其中心沉降量为其边缘沉降量的1.57倍。圆形刚性基础当作用有荷载P时，基底的沉降将是一个常量，但基底接触压力不是常量。这时可用式解得：201vd r dsc o n s tE 222vPaaR式中，R为计算点至基

28、础中心之距离 202vvPRaRa当时，当时，圆形刚性基础 上式说明，在基础边缘上的接触压力为无限大。当然，这种无限大的压力实际上并不存在，因为基础结构并非完全刚性，而且纯粹的弹性理论也不见得适用于岩基的实际情况。因而，在基础边缘的岩层处，岩层会产生塑性屈服，使边缘处的压力重新分布。圆形刚性基础的沉降量s0：20(1)2Psa E 矩形刚性基础当其承受中心荷载P时，基础底面上的各点皆有相同的沉降量，但是沿着基底的应力是不等的.设p为均布分布的外荷载当基础的底面宽度为b；长度为a时，沉降量s 为：2(1)constsbpKEKconst为用于计算绝对刚性基础承受中心荷载时沉降值的系数，Kcons

29、t=f(a/b),见表91。p矩形基础的沉降刚性方形基础沉降量(边长为a)刚性条形基础沉降量(宽度为a)2(1)0.8 8sa pE2(1)2.7 2sa pE （921）式中，（922）K0值列于表9-1中。020)1(KEbpsabaababbabbabaK222222220lnln1柔性矩形基础的基底中心沉降量 当其承受中心均布荷载p时,基础底面上各点的沉降量皆不相同，当沿着基底的压力是相等的。当基础的底面宽度为b,长度为a时，基底中心的沉降量可按下式求得：正方形柔性基础中心沉降量(均布荷载)正方形柔性基础角点处的沉降量(均布荷载)2200(1)11.12sapKapEE22(1)10.

30、56ccsapKapEE(a为边长)可见，正方形柔性基础底面中心的沉降量s0为边角点沉降量的两倍。柔性矩形基础的基底角点沉降量(均布荷载)2(1)ccsb pKE式中的Kc值列于表91中。柔性矩形基础平均沉降量(承受中心载荷)（926）式中：Km为基础平均沉降系数，见表91。mmKEbps)1(2受荷面形状长宽比a/b K0 Kc Km Kconst圆形1.00.640.580.79正方形1.01.120.560.950.88矩形1.52.03.04.05.06.07.08.09.010.01.361.531.781.962.102.232.332.422.492.530.680.740.89

31、0.981.051.121.171.211.251.271.151.301.531.701.831.962.042.122.192.251.081.221.441.611.722.72表9-1 各种基础的沉降系数K值表 3 岩石桩基工程 D4墩为金塘大桥主通航孔桥两个主索塔墩之一，基础为42根国内首次采用的超长大直径变截面嵌岩桩，直径为2.5米2.85米，平均打入海平面下110米。3.1 嵌岩桩的承载力（1）采用静荷载试验确定嵌岩桩极限承载力 嵌岩桩静荷载试验的试桩数不得少于3根，当试桩的极限荷载实测值的极差不超过平均值的30%时，可取其平均值作为单桩极限承载力标准值，建筑物为一级建筑物，或为

32、柱下单桩基础，且试桩数为3根时，应取最小值为单桩极限承载力，当极差超过平均值的30%时，应查明误差过大的原因，并应增加试桩数量。（2）理论计算确定嵌岩桩极限承载力kskrkpkRRRRRk为嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值；Rsk为桩侧土总摩阻力标准值；Rrk为总嵌固力标准值；Rpk为总端阻力标准值。嵌岩桩的桩侧土摩阻力标准值RsK的确定当桩穿越土层厚度小于10m时 一般不计算桩侧上摩阻力当穿越的土层较厚时 对于地质不良区或软弱土层，均不宜计算 嵌岩桩的桩侧土摩阻力。对其他土层，嵌岩桩的桩侧土摩阻力标准值 按下式计算:1nsksiskiiiiRq U Lsiiskiqi式中，为第层士的桩侧土摩阻

33、力折减系数，为第层土的桩侧土极限摩阻力标准值，由试验确定；对粘性土取0.6，对无粘性土取0.5；嵌岩桩嵌入基岩部分的总嵌固力标准值RrK的确定嵌岩桩嵌入基岩部分的嵌固力标准值，由下式计算:rkrrkrrRf U hrkfrU式中，r 为嵌固力分布修正系数，按下表取用；为岩石饱和单轴抗压强度标准值；为嵌岩部分桩的周长;hr 为桩的嵌岩深度，当嵌岩深度超过5倍桩径时，取hr=5d 嵌岩桩的极端阻力标准值RpK确定嵌岩桩的桩端阻力标准值按下式计算:pkprkpRf A式中，p为端阻力分布修正系数，参考下表;Ap为桩端截面面积 3.2 嵌岩桩的沉降 桩端压力作用下，桩端的沉降量（Wb）桩顶压力作用下，

34、桩本身的缩短量（Wp）考虑沿桩侧由侧壁粘聚力传递荷载而对沉降量的修正值（W）bpWWWW 嵌岩桩基沉降量由下列三部分组成：(1)2ebmpaWnE0()tpcp llWE001()lltylcWpdyE桩深入岩体深度为L，基岩面以上桩长为L0，桩半径为a，桩顶荷载为Pt，桩底端载荷为Pe，基岩变形模量为Em，桩身混凝土的变形模量为Ec，泊松比为，3.3 现场试验确定嵌岩桩的桩基承载力 图310 试验示意图上段桩下段桩荷载箱SSP+-7 4荷载箱确定单桩承载力、桩身轴向应力、分层岩土摩擦力、极限端阻力、桩弹性压缩、岩土塑性变形。p直接利用（无基础）的岩石地基岩石饱和单轴受压强度大于30MPa，且

35、岩体裂隙不大发育的条件下，可直接利用岩石地基，具体构造要求：预制钢筋混凝土柱，可把岩石凿成杯口，将柱直接插入,然后用强度等级为C20的细石混凝土将柱周围空隙填实，使其与岩层连成整体。杯口深度要满足柱内钢筋的锚固要求。如岩层整体性较差，则一般仍要做混凝土基础，但杯口底部厚度可适当减少到810cm。现浇钢筋混凝士柱（墙），将柱子主筋直接插入基岩作锚桩，钻孔深不小于40d，孔径为34d，不低于M30水泥砂浆回填。还可作大放脚，以便多布置锚柱。设备基础，可将地脚螺栓直接埋设在岩石中作基础。p 岩石锚杆基础当上部结构传递给基础的荷载中有较大弯矩时，可采用锚杆基础。岩石锚杆基础通过在基岩内凿孔，孔内放人螺

36、纹钢筋，然后用强度等级不低于M30的水泥砂浆或C30细石混凝土将孔洞灌填密实，使锚杆基座与基岩连成整体。1）锚杆抗拔力的确定锚杆的抗拔力R。由下列4个因素决定：（1）锚杆钢筋的强度；（2）锚杆与砂浆的粘结力；（3）砂浆与岩石间的粘结力；（4）砂浆周围岩石抗拔能力。单根锚杆的抗拔力，对一级建筑物应通过现场试验确定，对于其他建筑物可按下式计算：tRdlflf式中，Rt为锚杆的抗技力;d为锚杆孔的直径；为锚杆的有效锚固长度，必须大于40;为砂浆与岩石间的粘结强度设计值（Mpa）2）锚杆基础中单根锚杆承受的荷载 锚杆基础中每根锚杆分担的拉拔力设计值Q t（kN），按下式验算：式中，F为作用于锚杆基础L

37、竖向力设计值，kN；n为锚杆数；M x,M y分别为作用于锚杆群上外力对通过锚杆群重心的X，Y轴的力矩设计值；x i,y i从分别为锚杆i至通过锚杆群重心的X，Y轴线的距离。p 岩土混合地基岩土混合地基是指在地基受力层范围内有岩石和土，而且岩石和土空间分布不均匀的地基。这是在山区建筑中常见的一种地基。根擦岩土组成情况，可以分为：下卧基岩面倾斜的地基、石芽密布的地基、大块孤石或个别石穿出露的地基下卧基岩面倾斜的地基这类地基山区较为普遍，设计时应考虑上覆土层厚薄不均而产生不均匀沉降，还要考虑上覆土层沿倾斜的基岩面产生滑动的稳定性。石芽密布并有局部出露的地基这类地基的变形问题，目前尚没有理论验算方法

38、。大量实践经验表明，在保障石芽间充填的土层具有较高的承载力和较低的压缩性，可使用正常。大块孤石或个别石穿出露的地基大块孤石主要在洪积层或冰碛层，这类地基的变形条件对建筑物较为不利。勘探时，不要把孤石误认为基岩。孤石除可用褥垫处理外，有条件时可利用它作为柱子或基础梁的支墩。岩土混合地基的处理 结构措施 地基处理p 岩溶一般应注意以下原则：尽可能选择非可溶性岩石分布地段或弱岩溶分布地段布置建筑物。尽可能避开岩溶集中发育地段、基岩起伏剧烈且有软土分布地段。若难于避开时，应使建筑物轴线方向与岩溶发育带垂直或斜交，以减少地基处理。尽量避开地下水随季节变化造成淹没的地段。岩溶地基的处理清爆换填梁板跨越桩基支撑跨越地下水宜疏导不宜堵。