第六章地基变形计算.ppt课件.ppt

1、19:141 建筑物通过基础将荷荷载传给地基，在地基内部将产生应力和变形，从而引起建筑物基础的沉降。土体受力后引起的变形可分为体积变形体积变形和剪切变形剪切变形。体积变形体积变形 主要由正应力引起，它只会使土体压密、体积缩小，但不会导致 土体破坏。剪切变形剪切变形 主要由剪应力引起，当剪应力超过一定限度时，土体将产生剪切 破坏。此时的变形将不断发展。通常在地基中是不允许发生大范 围剪切破坏。研究内容研究内容：土的压缩性；常用的沉降计算方法；沉降与时间的关系。19:142一、基本概念一、基本概念 土在压力作用下，体积缩小的现象称为土的压缩性土的压缩性。土体产生体积缩小的原因：(1)固体颗粒的压缩

2、；(2)孔隙水和孔隙气体的压缩，孔隙气体的溶解；(3)孔隙水和孔隙气体的排出。由于纯水的弹性模量约为2106kPa，固体颗粒(矿物颗粒)的弹性模量约为9l 07kPa，土粒本身和孔隙中水的压缩量，在工程压力(约100600kPa)范围内，不到土体总压缩量的1/400，因此常可略不计。所以，土体压缩主要来自孔隙水孔隙水和土中孔隙气体土中孔隙气体的排出。19:143孔隙中水和气体向外排出要有一个时间过程。因此土的压缩亦要经过一段时间才能完成。我们把这一与时间有关的压缩过程称为固结固结。对于饱和土体来说，固结就是孔隙中的水逐渐向外排出，孔隙体积减小的过程。显然，对于饱和砂土饱和砂土，由于它的透水性强

3、,在压力作用下，孔隙中的水易于向外排出，固结很快就能完成；而对于饱和粘土饱和粘土，由于它的透水性弱,孔隙中的水不能迅速排出，因而固结需要很长时间才能完成。19:144试验室测定土的压缩性的主要装置为固结仪。在这种仪器中进行试验，由于试样不可能产生侧向变形，只有竖向压缩。于是，我们把这种条件下的压缩试验称为单向压缩试验单向压缩试验或侧限压缩试验侧限压缩试验。土的压缩是由于孔隙体积的减小，所以土的变形常用孔隙比e表示。应力状态：应力状态：1 Z 2K0 Z 3K0 Z应变特性：应变特性：Z x=0 y=019:145压缩试验成果压缩试验成果 1:各级压力与其相应的稳定孔隙比的关系曲线，简称e p曲

4、线。2:e logp曲线。3:e lnp曲线。p=p=19:146压缩试验曲线特征压缩试验曲线特征 压缩试验条件下土体体积变化特征：压缩试验条件下土体体积变化特征：1卸荷时，试样不是沿初始压缩曲线，而是沿曲线bc回弹，可见土体的变形是由可恢复的弹性变形和不可恢复的塑性变形两部份组成。2 回弹曲线和再压线曲线构成一迴滞环，土体不是完全弹性体的又一表征；3 回弹和再压缩曲线比压缩曲线平缓得多。4 当再加荷时的压力超过b点，再压缩曲线就趋于初始压缩曲线的延长线。部分来自土颗粒和孔隙水的弹性变形、封闭气体的压缩和溶解，以及薄膜水的变形等造成的变形。部分来自颗粒相互位移、土颗粒被压碎、孔隙水和孔隙气体被

5、排出等造成的变形。土体变形机理非常复杂，土体不是理想的弹塑性体，而是具有弹性、粘性、塑性的自然历史的产物。19:147土的压缩性指标土的压缩性指标 压缩系数压缩系数：曲线上任一点的切线斜率。可表示为：式中负号表示随着压力p的增加，e逐渐减少。压缩性不同的土，其压缩曲线的形状是不一样的。曲线愈陡，说明随着压力的增加，土孔隙比的减小愈显著，因而土的压缩性愈高。为了实用方便，一般研究土中某点由原来的自重应力p1增加到外荷作用下的土中应力p2(自重应力与附加应力之和)这一压力间隔所表征的压缩性时，土的压缩性可用割线割线斜率斜率代替，则：式中 a 土的压缩系数，kPa-1；p1 地基某深度处土中竖向自重

6、应力，kPa；p2 地基某深度处土中自重应力与附加应力之和，kPa；e1 相应于p1作用下压缩稳定后的孔隙比；e2 相应于p2作用下压缩稳定后的孔隙比。dpdea1221ppeepea19:148 为了便于应用和比较，通常采用压力由p1100kPa增加到p2 200kPa时所得的压缩系数a1-2来评定土的压缩性：a1-2 0.1MPa-1时，低压缩性土 0.1a1-2Es19:1411无侧向变形条件下的压缩量公式无侧向变形条件下的压缩量公式 在工程中广泛采用的计算基础沉降的分层分层总和法是以无侧向变形条件下的压缩量(或称单向压缩)计算公式为基础。它的基本假定是：1.土的压缩完全是由于孔隙体积减

7、少导致骨架变形的结果，而土粒本身的压缩可忽略不计；2.土体仅产生竖向压缩变形而无侧向变形；3.在土层高度范围内，压力是均匀分布的。设土样原始高度为H,土样截面积为A,土样的原始孔隙比e0和土颗粒体积Vs可用下式表示:施加荷载p后,土样的稳定变形量S此时，土颗粒体积Vs可用下式表示:；001 eAHVVVAHVVessssv11)(eSHAVsHEpHepaHeeHeeess00010111压缩前后土颗粒体积不变压缩前后土颗粒体积不变19:1412地基沉降的组成地基沉降的组成 在荷载作用下，地基土体发生变形，地面产生沉降。按土体变形机理总沉降 S 可以分成三部分：初始沉降初始沉降Sd，固结沉降固

8、结沉降Sc和次次固结沉降固结沉降Ss，可用下式表示：S Sd十十Sc十十Ss 19:1413初始沉降初始沉降(瞬时沉降）瞬时沉降）Sd 地基加载后瞬时发生的沉降。在靠近基础边缘应力集中部位。地基中会有剪应变产生。对于饱和或接近饱和的粘性土，加载瞬间土中水来不及排出，在不排水和恒体积状况下，剪应变引起的侧向变形，从而造成瞬时沉降。固结沉降固结沉降Sc 饱和与接近饱和的粘性土在荷载作用下，随着超静孔隙水压力的消散，土中孔隙水的排出，土骨架产生变形所造成的沉降(固结压密)。固结沉降速率取决于孔隙水的排出速率。次固结沉降次固结沉降Ss 主固结过程(超静孔隙水压力消散过程)结束后，在有效应力不变的情况下

9、，土的骨架仍随时间继续发生变形。这种变形的速率已与孔隙水排出的速率无关（土的体积变化速率），而是取决于土骨架本身的蠕变性质。次固结沉降既包括剪应变，也包括体积变化。19:1414 次固结变形为主固结变形完成后土体的变形。在时间上把主固结变形和次固结变形截然分开的意见在学术界看法是不一致的。地基沉降分成三部分是从变形机理角度考虑，并不是从时间角度划分。地基固结沉降和次固结沉降难以在时间上分开。初始沉降是主要、排水固结变形在荷载作用后很快完成。固结沉降是主要的，需要很长时间才能完成。：采用弹性理论求解。：根据固结确定试验参数，采用分层总和法求解。：根据蠕变试验确定参数，采用分层总和法求解。19:1

10、415弹性力学公式常用于计算饱和软粘土地基在荷载作用下的初始沉降，也适用于砂土地基沉降计算。弹性半空间表面作用着一个竖向集中力P 时，则半空间表面任意点的竖向位移w(x,y,0)就是地基表面的沉降S:式中：E0土的变形模量。rEPyxwS02)1()0,(初始沉降初始沉降(瞬时沉降）计算瞬时沉降）计算集中力作用下地表的沉降局部荷载下地面的沉降(a)任意荷载面 (b)矩形荷载面20220(,)1(,)()()Apd dS x yExy 19:1416矩形角点下地面沉降计算矩形角点下地面沉降计算 荷载性质荷载性质：柔性荷载 计算方法计算方法：角点法，叠加原理 均布矩形荷载p0(基底附加压力）作用下

11、，其角点的沉降为：按上式积分可得 角点C的沉降：式中，c角点沉降系数。其中m=l/b AyxddpEyxS22002)()(1),(0021bpESc)1ln(11ln122mmmmmc矩形荷载作用下地面沉降计算矩形荷载作用下地面沉降计算矩形中心点下地面沉降矩形中心点下地面沉降 均布矩形荷载p0作用下，其中心点的沉降为：式中，中心点沉降系数,2 c。00021bpES矩形荷载下地面平均沉降矩形荷载下地面平均沉降 均布矩形荷载p0作用下，其平均沉降为：积分得：式中，m平均沉降影响系数。0021bpESmAdxdyyxsSA/),(19:1417局部荷载作用下得地面沉降(a)柔性荷载 (b)刚性荷

12、载沉沉 降降 影影 响响 系系 数数 角点法计算的结果和实践经验都表明，柔性荷载下地面的沉降不仅产生于荷载面范围之内，而且还影响到荷载面以外，沉降后的地面呈碟形。但一般基础都具有一定的抗弯刚度，因而基底沉降依基础刚度的大小而趋于均匀，所以中心荷载作用下的基础沉降可以近似地按柔性荷载下基底平均沉降计算。地基沉降的弹性力学计算公式的一般形式：由于是在不排水条件下产生的沉降,所以计算时采用 0.5和不排水变形模量不排水变形模量Eu.。0021bpES19:1418地基的最终沉降量计算地基的最终沉降量计算 地基沉降是随时间而发展的。地基的最终沉降量是指地基土在外荷作用下压缩稳定后的沉降量。对一般粘性土

13、来讲，固结沉降是基础沉降或地基沉降的主要部分，通常所说的基础沉降一般都是指固结沉降固结沉降。地基最终沉降量的计算常用方法有(传统的)分层总和法和规范推荐的分层总和法。分层总和法分层总和法 在地基沉降计算深度范围内将地基土划分为若干分层来计算各分层的压缩量，然后求其总和。每个分层压缩量的计算方法与无侧向变形条件下的压缩量计算方法相同。最终沉降量最终沉降量与时间无关与时间无关19:14191.基底附加压力(p0)认为是作用于地表的局部柔性荷载，在非均质地基中引起的附加应力分布可按均质地基计算；2.只须计算竖向附加应力z的作用使土层压缩变形导致地基沉降，而剪应力则可忽略不计；3.土层压缩时不发生侧向

14、变形(侧限)。采用侧限条件下得到的压缩性指标来计算土层压缩量。19:1420一维压缩基本课题一维压缩基本课题 均匀土层在连续均布荷载作用下的压缩变形均匀土层在连续均布荷载作用下的压缩变形：pHmHEpHeapHeppaHeeesvs111212111)(1土的一维压缩土的一维压缩 土层只能发生竖向压缩变形，不能发生侧向变形，没有瞬时沉降。19:1421地基沉降计算深度地基沉降计算深度 基础底面向下需要计算压缩变形基础底面向下需要计算压缩变形所达到的深度。所达到的深度。地基压缩层地基压缩层 沉降计算时应考虑的压缩变形沉降计算时应考虑的压缩变形深度范围。深度范围。地基沉降计算深度的下限地基沉降计算

15、深度的下限(应力比法应力比法)一般取地基附加应力等于自重一般取地基附加应力等于自重应力的应力的 20%,即即 z 0.2 c处；在该处；在该深度以下如有高压缩性土，则应继深度以下如有高压缩性土，则应继续向下计算至续向下计算至 z 0.1 c处。处。分分 层层 总总 和和 法法 19:1422分层总和法计算步骤分层总和法计算步骤 1 选择沉降计算剖面，在每一个剖面上选择若干计算点；求出基底附加压力的大小选择沉降计算剖面，在每一个剖面上选择若干计算点；求出基底附加压力的大小和分布；选择沉降计算点的位置（通常为基础的中心点）。和分布；选择沉降计算点的位置（通常为基础的中心点）。2 地基分层。天然土层

16、的交界面和地下水位面必为分层面，在同一类土层中分层厚地基分层。天然土层的交界面和地下水位面必为分层面，在同一类土层中分层厚度不宜过大。一般取分层厚度不宜过大。一般取分层厚hi0.4b或或hi=12m，b为基础宽度。为基础宽度。3 求出计算点垂线上各分层层面处的竖向自重应力求出计算点垂线上各分层层面处的竖向自重应力 c(从地面起算从地面起算)，并绘出它的分，并绘出它的分布曲线。布曲线。4 求出计算点垂线上各分层层面处的竖向附加应力求出计算点垂线上各分层层面处的竖向附加应力 z，绘出它的分布曲线，取，绘出它的分布曲线，取 z 0.2 c(中、低压缩性土中、低压缩性土)或或 z 0.1 c(高压缩性

17、土高压缩性土)处的土层深度为地基沉降计算深度。处的土层深度为地基沉降计算深度。5 求出各分层的平均自重应力求出各分层的平均自重应力p1i 和平均附加应力和平均附加应力 pi。6 由各分层的平均自重应力由各分层的平均自重应力p1i 和平均自重应力和平均自重应力p1i 与平均附加应力与平均附加应力 pi 之和之和(p1i+pi),在压缩曲线上查出相应的初始孔隙比和压缩稳定后的孔隙比。在压缩曲线上查出相应的初始孔隙比和压缩稳定后的孔隙比。7 计算各分层土的压缩量计算各分层土的压缩量 si。8 地基最终沉降量地基最终沉降量 s 的分层总和法公式的分层总和法公式：isiiiiiiiiiiiiHEpHep

18、paHeees1121211)(1niisS119:1423规范法分层总和法规范法分层总和法 建筑地基基础设计规范所推荐的地基最终沉降量计算方法是另一种形式的分层总和法。它也采用侧限条件的压缩性指标，并运用了平均附加应力系数计算；还规定了地基沉降计算深度的标准以及提出了地基的沉降计算经验系数，使得计算成果接近于实测值。平均附加应力系数的物理意义：分层总和法中地基附加应力按均质地基计算，即地基土的压缩模量Es不随深度而变化。从基底至地基任意深度Z范围内的压缩量为：附加应力面积：szzszEAdzEdzs001zzzKdzpdzA000zpA0sEzps0深度 z 范围内 的竖向平均附 加应力系数

19、 深度 z 范围内 竖向附加应力 面积的等代值 19:1424成层地基中第成层地基中第 i 分层的沉降量的计算公式分层的沉降量的计算公式:)(1101iiiisisiiisiizzEpEAAEAs地基最终沉降量计算公式地基最终沉降量计算公式:niiiiisisszzEpss1110)(地基沉降计算深度地基沉降计算深度zn 建筑地基基础设计规范规定zn应满足下列条件(包括考虑相邻荷载的影响):无相邻荷载影响，基础中点的地基沉降计算深度也可按下列经验公式计算：niinss1025.0)ln4.05.2(bbZn沉降计算经验系数沉降计算经验系数 sss19:1425分层总和法讨论分层总和法讨论 1

20、地基沉降的分层总和法的基本用意是为了解决地基的成层性和非均质性所带来的计算上的困难。2 分层总和法以均质弹性半空间的应力来计算非均质地基的变形的做法、在理论上显然不协调，其所引起的计算误差也还没有得到理论和实验的充分验证。3 分层总和法最为适用于土体的单向压缩变形计算，因为K0条件下的土体只有体积变形，所以计算所得的是地基最终固结沉降，也就是地基最终沉降。19:1426分层总和法讨论分层总和法讨论 4 传统的和规范推荐的两种单向压缩分层总和法，就计算方法而言并无太大差别，规范法的重要特点在于引入了沉降计算经验系数以校正计算值与实测值的偏差。5 砂土地基在荷载作用下由土的体积变形和剪切变形引起的

21、沉降在短时间内几乎同时完成。6 地基沉降计算深度用于确定地基沉降有影响的土层范围保证满足沉降计算的精度要求。地基沉降计算深度的确定标准有二种：应力比法和与变形比法。19:1427 前期固结应力前期固结应力(preconsolidation pressure)pc：土在历史上曾受到过的最大有效应力。超固结比超固结比(overconsolidation ratio)OCR：前期固结应力与现有覆盖土重之比，即 OCR pc/p1 stress history of soil 19:1428 正常固结土正常固结土(Normally consolidated Soil)：OCR=1 超固结土超固结土(O

22、verconsolidated Soil)：OCR1,OCR愈大，土受到的超固结作用愈强，在其他条件相同的情况下，其压缩性愈低。欠固结土欠固结土(Underconsolidated Soil)：OCR1,土在自重作用下还没有完全固结，土的固结应力末全部转化为有效应力，即尚有一部分由孔隙水所承担。欠固结土在自重作欠固结土在自重作 用下引起地面沉降用下引起地面沉降19:1429应力历史对地基沉降的影响应力历史对地基沉降的影响 Effect of stress history on settlement 在A、b、C三个土层现有地面以下同一深度z处，土的现有应力虽然相同，但是由于它们经历的应力历史不

23、同，因而在压缩曲线上处于不同的位置。正常固结土，它在沉积过程中巳从e0开始在自重应力作用下沿现场压缩曲线至a点固结稳定。超固结土，它曾在自重应力力作用下沿现场压缩曲线至b点，后因上部土层冲蚀，现巳回弹稳定在b点。欠固结土，由于在自重应力作用下还未完全固结日前它处于现场压缩曲线上的c点。若对三种土再施加相同的固结应力p，那么，正常固结和欠固结土将分别由a和c点沿现场压缩曲线至d点固结稳定，而超固结土则由b点沿观场再压缩曲线至d点固结稳定。显然，三者的压缩量是不同的，其中欠固结土最大，超固结土最小，而正常固结土则介于两者之间。19:1430（Casagrande method,1936)确定先期固

24、结压力步骤如下：(1)从elogp曲线上找出曲率半径最小的一点A，过A点作水平线A1和切线A42;(2)作lA2的平分线A3,与 elogp 曲线中直线段的延长线相交于B点;(3)B点所对应的有效应力就是先期固结压力pc。19:1431初始初始(原始原始)压缩曲线确定压缩曲线确定 试样的前期固结应力一旦确定，就可通过它与试样现有固结应力pl的比较，来判定它是正常固结的、超固结的、还是欠固结的。然后，再依据室内压缩曲线的特征，来推求原始压缩曲线。原始压缩曲线是指室内压缩试验elogp曲线经修正后得出的符合原始土体孔隙比与有效应力的关系曲线。若pc=p1，则试样是正常固结的正常固结的，它的原始压缩

25、曲线推求:一般可假定取样过程中试样不发生体积变化，即试样的初始孔隙比e0就是它的原位孔隙比，由e0 和 pc值，在elogp坐标上定出b点，此即试样在原始压缩的起点，然后从纵轴坐标0.42 e0 处作一水平线交室内压缩曲线于c点,连接bc即为所求的原始压缩曲线。19:1432 若pcp1，则试样是超固结的超固结的。由于超固结土由前期固结压力pc减至现有固结应力p1期间曾在原位经历了回弹。因此，当超固结土后来受到外荷引起的附加应力p时，它开始将沿着原始再压缩曲线压缩。如果p较大，超过(pcp1)，它才会沿原始压缩曲线压缩。超固结土原始压缩曲线推求:(1)先作b1点，其横、纵坐标分别为试样的现场自

26、重压力p1 和现场孔隙比 e0；(2)过b1点作一直线，其斜率等于室内回弹曲线与再压缩曲线的平均斜率，该直线与通过B点垂线(其横坐标相应于先期固结压力值)交于b 点,b1 b就作为原始再压缩曲线。其斜率为回弹指数CS；(3)作c点，由室内压缩曲线上孔隙比等0.42e0处确定；(4)连接bc直线，即得原始压缩曲线的直线段，取其斜率作为压缩指标Cc。若pcp1，则试样是欠固结的欠固结的，由于自重作用下的压缩尚未稳定，实质上属于正常固结土一类，它的现场压缩曲线的推求方法完全与正常固结土一样。19:1433考虑应力历史的地基沉降计算iiiciniiipppCeHS1110log1ciiiciniiip

27、ppCeHS110log1normally consolidated soil underconsolidated soil 19:1434overconsolidated soil ciiiciicieiniiipppCpppCeHS1110loglog11101log1niiieiiiiHppSCep)(1pppc)(1pppc考虑应力历史的地基沉降计算19:1435饱和土体一维固结理论饱和土体一维固结理论 在荷载作用下，土体中产生超静孔隙水压力，在排水条件下，随着时间发展，土体中水被排出，土体孔隙比减小；超静孔隙水压力逐步消散，土体中有效应力逐步增大，直至超孔隙水压力完全消散，这一过程称

28、为固结。工程设计中，我们不但需要预估建筑物基础可能产生的最终沉降量，而且需要预估建筑物基础达到某一沉降量所需的时间，亦即需要知道沉降与时间的变化过程。目前均以饱和土体一维固结理论为研究基础。19:1436一维固结力学模型一维固结力学模型 一维固结又称单向固结。土体在荷载作用下土中水的渗流和土体的变形仅发生在一个方向的固结问题。严格的一维固结问题只发生在室内有侧限的固结试验中，实际工程中并不存在。然而，当土层厚度比较均匀，其压缩土层厚度相对于均布外荷作用面较小时，可近似为一维固结问题。在压力作用下，土体中孔隙水向外排出，体积减小的本质本质是什么?下面我们以土的固结模型来说明土固结的力学机理。19

29、:1437固结的力学机理固结的力学机理 effective stress principle 1 整个渗流固结过程中u和 都是在随时间t而不断变化渗流固结过程的实质就是土中两种不同应力形态的转化过程。2 超静孔隙水压力，是由外荷载引起，超出静水位以上的那部分孔隙水压力。它在固结过程中随时间不断变化，固结完成应等于零，饱水土层中任意时刻的总孔隙水压力应是静孔隙水压力与超静孔隙水压力之和。3 侧限条件下t0时，饱和土体的初始超静孔隙水压力u0数值上就等于施加的外荷载强度(总应力).一维固结力学模型一维固结力学模型1.产生原因产生原因 2.与时间的关系与时间的关系静孔隙水压力静孔隙水压力与与超静孔隙

30、水压力超静孔隙水压力 超静孔隙水压力超静孔隙水压力 excess pore water pressure 总应力总应力 total stress 有效应力有效应力Effective stress 19:1438One-dimensional consolidation theory The assumptions made in the theory are:1.土层是均质且完全饱和土层是均质且完全饱和2.土颗粒与水不可压缩土颗粒与水不可压缩3.水的渗出和土层压缩只沿竖向发生水的渗出和土层压缩只沿竖向发生4.渗流符合达西定律且渗透系数保持不变渗流符合达西定律且渗透系数保持不变5.压缩系数压缩系

31、数a是常数是常数6.荷载均布荷载均布,瞬时施加，瞬时施加，总应力不随时间变化总应力不随时间变化7.土体变形完全是土层中孔隙水压力消散引起的土体变形完全是土层中孔隙水压力消散引起的19:1439Differential Equation of Consolidation 根据渗流的连续条件和达西定律（condition of continuity and Darcys law）一维固结微分方程如下:初始条件和边界条件如下(the initial and the boundary condition):t=0和 0 z H 时,u=u0=p 0 t 和 z=0 时,u=0 0 t 和 z=H 时,

32、t=和 0 z H 时,u=0 式中 Cv 固结系数,coefficient of consolidation a 土的压缩系数 k 土的渗透系数 应用傅立叶级数，可求得满足初始条件和边界条件的解答如下：tuzuCv220zuwvaekC)1(11)4(,222sin14mTmtzveHzmmpu19:1440（time factor）：H土层最远的排水距离，当土层为单面(上面或下面)排水时，H取土层厚度；双面排水时，水由土层中心分别向上下两方向排出，此时H应取土层厚度之半。2HtCTvv(Degree of consolidation)在某一固结应力作用下，经某一时间 t 后，土体发生固结或

33、孔隙水应力消散的程度。对于土层任一深度 z 处经时间 t 后的固结度：0,0,0,1uuuuuUtztztzpHudzdzuudzUHHHt000011)91(81)4(9)4(222vvTTteeUssUtt(average degree of consolidation)：t时刻，土骨架承担的全部有效应力和全部附加应力之比值。19:1441)91(81)4(9)4(222vvTTteeUUt Tv 19:1442初始超静水压力分布初始超静水压力分布 Case 1：基础底面积很大而压缩土层较薄。Case 2：大面积冲填土层，由于自重应力而产生固结。Case 3：基础底面积较小，在压缩土层底面

34、的附加应力已接近零。Case 4：相当于地基在自重作用下尚未固结完成就在上面修建建筑物基础。Case 5：与情况3相似，但相当于在压缩土层底面的附加应力还不接近于零。情况4和情况5的固结度Ut4、Ut5 可以根据土层平均固结度的物理概念，利用情况1、2、3的Ut Tv关系推求。19:1443 情况4 情况5孔隙水压力梯形分布的固结度计算孔隙水压力梯形分布的固结度计算 运用叠加原理求解如下：某一时间t的沉降量等于矩形(I)和三角形(II)两部分沉降之和(情况4)。因：s=s1s2 得：同理，HppEUsUsbasttt2HpEUsUsasttt1111HppEUsUsabsttt222221)1(2)(22121ttbatabtatUUppUppUpU1)1(2)(23131ttbatbatbtUUppUppUpU曲线1和曲线2 曲线1和曲线3(情况情况5):19:1444