铬钼钢材料文稿课件.ppt

1、 1、定义 用合金元素铬和钼提高高温蠕变强度的合金钢，称为铬钼耐热钢。 （高温蠕变是指在温度T0.3-0.5t（熔点）及远低于屈服强度的应力下，材料随加载时间的延长缓慢地产生塑性变形的现象） 2、铬钼钢的基本性能及焊接特点 铬钼钢具有优异的抗氢腐蚀性能和耐高温氧化能力，从而在高温高压临氢环境中得到了广泛应用。但12Cr2Mo1等铬钼钢长期 1、用合金元素铬和钼提高高温蠕变强度的合金钢，称为铬钼耐热钢。 2、氢致裂纹通常称为延迟裂纹。 在370595的温度范围内操作会产生冲击韧性下降，韧脆转变温度升高的现象，即所谓回火脆化。另外铬钼钢强度高、淬硬倾向大，易产生氢致裂纹（即通常称为延迟裂纹）的钢种

2、。 2.1为改善铬钼钢的焊接性能，通常把碳含量控制在0.2%以下，这类钢以正火+回火交货。由于合金含量控制在2.5%以下的低合金耐热钢具有珠光体+铁素体组织，故经常称为珠光体耐热钢 1、低合金耐热钢碳含量控制在0.25%以下，这类钢以正火+回火交货。X 1、铬钼钢回火脆化的温度范围为（ C ） A 350450 B 500600 C 370595 D 300500 2、铬钼钢的供货状态为（ D ） A正火 B 回火 C 固溶 D 正火+回火 3、珠光体耐热钢合金含量（ A ） A 2.5%以下 B 2.0%以下 C 3.5%以下 D 3.0%以下 1、珠光体耐热钢的组织为（ B） A 贝氏体+

3、铁素体 B珠光体+铁素体 C 马氏体+铁素体 D 奥氏体+铁素体 如(15CrMoR)。合金含量在3% 5%的低合金钢耐热钢供货状态为贝氏体+铁素体组织，如12CrMo1R。锅炉、压力容器使用的低合金耐热钢主要以加入铬和钼元素或辅以加入少量钒、钛等元素来提高钢的蠕变强度和组织稳定性。所以也经常将它叫做Cr-Mo耐热钢或Cr-Mo-V系耐热钢。也正由于这类钢在耐高温的同时还具有良好的抗氢腐蚀性能，为此，对于以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐热钢的低合金钢也经常称为抗氢钢。 1、以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐热钢的低合金钢也经常称为抗氢钢。 2.2耐热性 金属材料抵抗高温氧化的能力，称为耐热性或抗

4、氧化性。它要求钢材在中、高温条件下金相组织稳定，否则可能产生石墨化现象。如碳素钢在425以上C-0.5Mo钢在475 以上长时间使用时，钢中的渗碳体会自行解析出碳原子，这些碳原子以细微的点状形式出现在金属内部，以后逐渐聚集长大成较粗的颗粒，产生石墨化，金属材料脆性急剧增大。 1、什么是铬钼钢耐热性？ 答；金属材料抵抗高温氧化的能力，称为耐热性或抗氧化性。 此外，铬钼钢有较高的高温持久强度和蠕变极限。而含有热稳定性能好和强碳化物形成元素Cr、Mo、V的铬钼钢，可提高渗碳体的分解温度，阻止石墨化的发生，从而提高钢材的高温持久强度极限和蠕变极限。 铬钼钢中主要元素对耐热性的影响 铬。提高钢材的高温强

5、度，例如在碳钼钢中加入1.5%的Cr，便可明显地提高其蠕变极限和高温持久强度极限。铬主要存在于渗碳体中，溶于渗碳体中的铬，阻止了碳化物的分解，提高了碳化物的热稳定性，进而提高钢材的耐热性。 1、铬钼钢中Cr元素主要存在于（ A ） A 渗碳体 B 珠光体 C 贝氏体 D 奥氏体 钼。钼对铁素体有固溶强化的作用，同时也能提高碳化物的稳定性，因此对提高钢的高温强度有利。钼是提高钢材热强性的有效合金元素。由于钼对提高钢材高温强度的明显作用，珠光体热强钢中差不多都含有一定量的钼。 钒。钒与碳、氮和氧都有极强的结合力。在钢中形成极稳定的碳化物和氮化物，在较高温度时仍保持细晶粒组织，提高钢材的热稳定性和强

6、度。但当钒含量过高时，其作用减弱，甚至起反作用。 1、铬钼钢中钼元素的作用？ 钼对铁素体有固溶强化的作用，同时也能提高碳化物的稳定性，因此对提高钢的高温强度有利。钼是提高钢材热强性的有效合金元素。由于钼对提高钢材高温强度的明显作用，珠光体热强钢中差不多都含有一定量的钼。 2.3抗氢腐蚀 金属材料因吸收氢而导致塑性降低、性能恶化的现象称为氢损伤，也可称为氢脆。酸洗、电解或腐蚀反应产生的氢，金属凝固后内部残余的氢，以及介质环境中的氢都可能被材料吸收而扩散至内部引起氢脆。氢损伤可以导致多种形式的材料的失效，如氢鼓泡、氢致脆性开裂、高温氢腐蚀等。对于石化行业中的临氢容器，选用铬钼钢主要是为了防止高温氢

7、腐蚀。 1、金属材料因吸收氢而导致塑性降低、性能恶化的现象称为氢损伤，也可称为氢脆。 2、对于石化行业中的临氢容器，选用铬钼钢主要是为了防止高温氢腐蚀。 1、石化行业中的临氢容器，选用铬钼钢主要是为了( B ) A 防止晶间腐蚀 B防止高温氢腐蚀 C防止冷裂纹 D防止热裂纹 2、损伤可以导致多种形式的材料的失效，有哪些（ABC） A氢鼓泡 B氢致脆性开裂 C高温氢腐蚀 D气孔 2.4 回火脆性 Cr-Mo钢回火脆化发生在370-595温度范围内，接近这个温度范围上限时，脆化速度高，接近这个温度范围下限时，脆化发展缓慢。产生回火脆化的主要原因，是由于在回火温度范围内长期加热后，P、Sn等杂质元素

8、在奥氏体晶界偏析而引起晶界脆化现象，因此严格控制有害杂质的含量和降低Si、Mn含量是最有效的措施。 对铬钼钢制压力容器，如加氢精制和加氢裂化反应器，开工时采取先升温后升压，停工时先降压后降温的方法来防止脆性破坏的发生。 大量试验表明，在压力容器常用的Cr-Mo钢种中，含量为2%-3%的Cr回火脆化倾向最严重。为降低Cr-Mo钢焊缝金属的回火脆性倾向，最有效的措施是控制其焊接热输入量，降低焊缝金属中氧、硅和磷含量。 1、在压力容器常用的Cr-Mo钢种中，含量为（C ）的Cr回火脆化倾向最严重。 A 1.5-2.5% B2.5-3.5% C 2%-3% D 3.5-4.5% 2.5 淬硬性 耐热钢

9、中主要含有铬、钼等元素，这些都显著提高钢淬硬性的元素，特别是钼的作用比铬约大50倍。它们延迟了钢在冷却过程中的转变，提高了过冷奥氏体的稳定性，从而在较高的冷却速度下可能形成全马氏体组织，比如12CrMo1R钢焊接时，如果焊接热输入较小，钢板厚度较大且不预热焊接时就有可能发生100%的马氏体转变，正由于淬硬组织的出现，加之其他因素的综合作用，因此这类钢冷裂纹倾向较大。 1、耐热钢中能提高淬硬性的元素有（ D） A 碳和锰 B 硫和磷 C 锰和铬 D 铬和钼 2.6 再热裂纹倾向 低合金耐热钢焊接接头的再热裂纹（也称消除应力裂纹）主要起因于钢中的碳化物形成元素的特征和含量，以及焊后热处理规范。通常

10、以再热裂纹敏感指数（PSR)来粗略评价钢的再热裂纹敏感性。 PSR=Cr%+Cu%+2Mo%+10V%+7Nb%+5Ti%-2 当PSR0时，就有可能产生再热裂纹。 控制措施 （1）降低焊接热输入 （2）适当提高预热温度 （3）正确选用焊接材料 （4）避免采用高拘束度焊接接头 （5）正确选择消除应力热处理规范 具有再热裂纹倾向的钢材并不是在消除应力热处理整个温度范围内部可能形成再热裂纹，而是在某一较窄温度范围内对再热裂纹十分敏感，即所谓的敏感温度区。因此 1、铬钼钢控制再热裂纹的措施有哪些（ABCD） A 降低焊接热输入 B 适当提高预热温度 C 正确选用焊接材料 D 避免采用高拘束度焊接接头

11、 在拟定焊后消除应力热处理时，应尽量避免这一敏感温度区。以12Cr2Mo1R为例，试验测定其敏感温度区为580-630，要避免这个温度。 3 焊接材料 焊缝金属和母材等强匹配原则仍是低合金耐热钢焊材选用的基本原则，只不过此时不但要考虑焊缝金属与母材的常温强度等强，同时也要使其高温强度不低于母材标准值下限的要求。 1、焊缝金属和母材匹配原则是（ B） A 高强匹配 B等强匹配 C低强匹配 D 任意匹配 为使其焊缝金属具有与母材同样的使用性能，因此要求其焊缝金属的铬、钼含量不得低于母材标准值的下限。 为保证焊缝金属有同样小的回火脆性，故应严格限制焊材中的氧、硅、磷、锑等微量元素的含量。 为提高焊缝

12、金属的抗裂性，应控制焊材的含碳量低于母材含碳量，但应注意含碳量过低时，经长时间的焊后热处理会促进 铁素体的形成，从而导致韧性下降，因此，对于低合金耐热钢的焊缝金属含碳量最好控制在0.08%-0.12%范围内。下表是母材与相应焊材成分的比较。 1、对于低合金耐热钢的焊缝金属含碳量最好控制在（ A ）范围内 A 0.08%-0.12% B 0.05-0.08% C 0.15-0.18% D0.08-0.2%母材/焊材CSiMnCrMoNiVPSNb15CrMoR0.12-0.180.15-0.40.4-0.70.8-1.20.45-0.60.0250.01R3070.05-0.120.60.90.

13、8-1.50.4-0.650.0250.01514Cr1MoR0.05-0.170.5-0.80.4-0.651.15-1.50.45-0.650.020.01R307G0.120.50.91-1.50.4-0.650.010.01 当设计温度低于425时，且因现场施工条件限制难于进行焊后热处理时，经设计单位同意，可选用高铬镍（25%Cr-13%Ni及以上）奥氏体焊接材料进行焊接，焊后不做热处理。 铬钼耐热钢与碳素钢或不同钢号的铬钼耐热钢之间组成的异种钢焊接接头，可按合金含量较低一侧的钢材选用焊接材料。 铬钼耐热钢与奥氏体组成的异种钢焊接接头，当设计温度低于425 时，宜选用25%Cr-13%

14、Ni及以上的奥氏体焊接材料，当设计温度高于425 ，应选用镍基焊接材料。 1、铬钼耐热钢与奥氏体组成的异种钢焊接接头，当设计温度低于525 时，宜选用25%Cr-13%Ni及以上的奥氏体焊接材料。X 4 焊接工艺要点 （1）坡口准备 坡口形式及尺寸的选用应根据易于保证焊接质量、填充金属少、融合比小、便于操作等原则。坡口宜采用机械方法。当采用火焰切割时，应清除熔渣、氧化皮，并打磨去除影响焊接质量的淬硬层，且不得有裂纹、分层和夹渣等缺陷。经火焰切割的坡口表面，进行磁粉或渗透检测。（2）定位焊 定位焊的焊接材料、焊接工艺、焊工和预热温度等应与正式施焊要求相同。定位焊缝的长度、厚度和间距，应能保证焊缝

15、在正式施焊过程中不致开裂。定位焊后立即检查，如有缺陷应立即清除，重新定位焊。在定位焊时需与母材焊接的组对工卡具，其材质宜与母材相同或同一类别号。拆除工卡具时不应损伤母材，拆除后应将残留焊疤打磨修至与母材表面齐平，并做表面探伤。 （3）预热 与其它合金钢一样，低合金耐热钢焊接时必须进行预热，预热的目的是为了防止冷裂纹的产生，对含铬、钼钒等元素的耐热钢而言，预热还可以有效地避免和减少再热裂纹的产生。预热宜采用电加热法，并应在坡口两侧均匀进行，防止局部过热。预热范围以对口中心线为基准，两侧各不小于三倍壁厚，且不小于100mm。 题1、低合金耐热钢焊接时必须进行预热，预热的目的是为了防止冷裂纹的产生，

16、对含铬、钼钒等元素的耐热钢而言，预热还可以有效地避免和减少再热裂纹的产生。 1、铬钼钢预热范围以对口中心线为基准，两侧各不小于三倍壁厚，且不小于（ B ）mm。 A 80 B 100 C 120 D 150 不同铬钼钢焊接时，预热按淬硬倾向大的一侧预热温度进行。铬钼钢与奥氏体钢焊接，奥氏体钢一侧不预热。预热温度一般为150-250（不同的技术条件或标准会稍有改变,但最小值120 ） ，另外，规定预热温度不应高于马氏体转变结束点Mf点温度。 （4）焊接 焊件达到预热温度后应及时进行焊接。在保持预热温度的条件下，每条焊缝应一次连续焊完。 1、铬钼钢一般预热温度为（D ） A 120-200 B 1

17、20-250 C 200-300 D 150-250 对接接头的底层焊道单面焊接时应采用钨极氩弧焊。 多层焊接时，层间温度应等于或稍高于预热温度，且每层的接头处应错开。 焊缝因故中断焊接时应进行后热，再次焊接前应进行检查，确认无裂纹后按原工艺继续施焊。 Cr-Mo低合金钢制造的容器焊缝表面不得有咬边。 为了防止合金元素的烧损，应适当选用小电流，短弧操作。焊缝的余高是造成焊接接头应力集中的原因之一，因此加以限制。此外，要控制焊接线能量范围，适当减薄每层焊缝的厚度。线能量的大小是左右抗裂性和力学性能的重要因素，施焊时应予以注意，既不能过大，也不能过小。线能量过大，焊缝金属韧性降低，但过于小的线能量

18、也会使韧性降低，这是因为前一道焊缝受到后一道焊缝的热循环作用，促使晶粒细化，韧性提高，当线能量过小时，则受热区域变窄，不足以使晶粒细化。 （5）消氢处理 焊接过程中，来自焊条、焊剂和空气湿度中的氢气，在高温下被分解成原子状态溶于液态金属中，焊缝冷却时，氢在钢中的溶解度急剧下降，由于焊缝冷却速度较快，导致氢来不及逸出，留在焊缝中，过一段时间后，由于氢在焊缝或熔合线集聚，在焊接应力的作用下， 最终产生冷裂纹。通常在焊后对焊缝加热到一定温度，以降低焊缝冷却速度使氢充分逸出，称之为焊后消氢处理。消氢处理的温度为350 20 （不同的技术条件或标准会稍有改变）保温时间2小时。 （6）焊后热处理 耐热钢焊

19、后热处理的规范对于其强度，特别是韧性有明显的影响，通常用回火参数值来评价其影响程度。 1、铬钼钢消氢处理最短保温时间为（ A ）小时。 A 2 B 1 C 3 D4 热处理温度为675 14 。焊后热处理的目的不仅消除焊接残余应力，而且更重要的是改善组织，提高接头的综合力学性能，包括提高接头的高温蠕变强度和组织的稳定性，降低焊缝及热影响区硬度等。 (7)焊缝返修应在热处理前进行，已完成热处理的焊接接头发生焊缝返修时，返修后应重新进行热处理。返修时应采用经评定合格的焊接工艺，且预热温度取上限， 1、铬钼钢焊后热处理温度为（ C） A 620 20 B 690 10 C 675 14 D 680

20、10 预热范围应适当放大。返修部位应按原检测方法进行检测和评定。 5、铬钼钢制造工艺流程如下图 1、铬钼钢制造工艺流程？ 6、马氏体耐热钢淬硬倾向大，焊缝及热影响区极易产生硬度很高的马氏体和奥氏体组织，使接头脆性增加，残余应力增大，容易产生冷裂纹，含碳量越高，淬硬和裂纹倾向也越大。以1Cr5Mo为例，它是一种抗氢能力较强的钢种，主要用于制作石油加氢裂化装置中的热交换器壳体和厚壁管。其供货状态的组织为全马氏体，具有相当高的淬硬倾向。为防止冷裂和高硬度区的形成，必须将焊件预热到300-400，层间 题1 1Cr5Mo，它是一种抗氢能力较强的钢种，主要用于制作石油加氢裂化装置中的热交换器壳体和厚壁管

21、。 1、1Cr5Mo属于哪种组织的耐热钢？（ D ） A 珠光体耐热钢 B贝氏体耐热钢 C 奥氏体耐热钢 D马氏体耐热钢 2、1Cr5Mo钢预热温度为（ A ） A 300-400 B 250-300 C 200-300 D 400-500 温度始终保持230以上。焊接结束后，将焊件冷却到100-125 ，保温一段时间，使部分未转变奥氏体转变为马氏体。接着立即将焊件做740-760 温度范围内的回火处理。 1 、铬钼钢压力容器用材料应符合GB150和TSGR0004的规定。 2、主体 材料应采用电炉冶炼工艺生产的细晶粒钢，供货状态应为正火+回火。需要经过温度超过AC1热成型的主体材料，在热成型

22、后仍应进行正火+回火的热处理。 3、钢板和锻件的力学性能复验尚应包括冲击试验，冲击试验温度及冲击值见表1 4、钢板应逐张进行拉伸和V型缺口冲击试验。 5、钢板应逐张进行100%超声检测，质量等级不低 于I级。 6、15CrMo、14Cr1Mo无缝钢管应按JB/T4730规定逐根进行超声检测，符合I级的规定。 7、钢管的硬度不大于220HBW。 1、洛阳院标准70BJ022-2011中规定，钢管的硬度不大于（ B） A 200HBW B220HBW C 240HBW D180HBW 8、锻件主截面部分的锻造比不得小于3。 9、锻件晶粒度应符合GB/T6394的规定，晶粒度不粗于5级。 10、设计

23、温度大于350，容器制造厂应按设计温度高温拉伸试验。 题1、洛阳院标准70BJ022-2011中规定，设计温度大于350，容器制造厂应按（ A ）高温拉伸试验。 A设计温度 B工作温度 C 操作温度 D 设计金属温度 题2、洛阳院规定设计温度大于450，容器制造厂应按设计温度高温拉伸试验。X 表1材料牌号试验温度冲击功（三个试样平均值/一个试样最低值）15CrMoR 15CrMo -10 54/4114Cr1MoR 14Cr1Mo -18 54/41 1、洛阳院标准70BJ022-2011中规定，15CrMoR冲击试验温度为（ D） A室温 B20 C 10 D-10 11、焊接 11.1焊接

24、端表面在施焊前应进行机械加工，对于火焰制备的焊接坡口表面，其影响区还应采用机械加工方法去除。 11.2所有焊接坡口表面应进行100%渗透检测。 施焊前坡口两边应均匀预热，推荐预热温度不低于150（15CrMoR)或200（适用于14Cr1MoR) 11.3焊缝在相隔适当的距离进行合金元素的化学成分分析，每条焊缝不少于两处。 12、无损检测 12.1无损检测应在焊接完成24h后进行。 12.2 A、B类焊缝进行100%射线检测，射线检测技术等级不低于AB级，II级合格。 12.3 下列焊接接头应进行100%磁粉检测或渗透检测。 12.3.1容器A、B、C、D类焊缝 12.3.2换热器管子与管板的

25、焊接接头 12.3.3异种钢焊接接头 12.3.4容器的缺陷修磨处或补焊表面，拆除卡具等临时附件的焊痕表面。 12.3.5先拼板后成形凸形封头的所有拼接接头。 12.4 容器最终热处理后，应对A、B、D类焊接接头进行100%超声检测，所有铬钼钢焊缝表面在容器最终热处理后也应进行100%磁粉或100%渗透检测。 12.5 水压试验合格后，应对A、B、D类焊接接头进行100%超声检测和100%磁粉检测或100%渗透检测。 1、洛阳院标准70BJ022-2011中规定，水压试验后，应对A、B、D焊缝做哪些检测？（ C） A100%UT B 100%RT C 100%UT+100%MT D 100%M

26、T 13、焊后热处理 13.1 焊后热处理应按照GB150和NB/T47019等标准规范的规定，整体在炉内进行。 13.2 推荐的最终焊后热处理温度为67514。 13.3 容器焊后热处理应在焊接工作全部完毕后并经检验合格后在压力试验前进行。最终焊后热处理后，铬钼钢母材表面上不得再进行焊接。如有焊接，应重新进行最终焊后热处理。 13.4 热处理后应进行布氏硬度检测，检测部位为每条纵缝、环缝和接管角焊缝各一处，每处包括焊缝一点。热影响区和母材各一点，共5点，其硬度值不大于220HBW。 针对复合板，重点介绍一下铬钼钢复合板的制造工艺流程，比较各个设计院加工流程不同。 1、坡口 2、洛阳院铬钼复合

27、钢制造工艺流程 3、 洛阳院有关铬钼复合钢制造要求 3.1容器所用的铬钼复合钢板制封头，不应采用旋压法成型。 3.2铬钼复合钢封头一般应采用整张板制造，如采用拼板封头，应经用户和洛阳石油化工公司的确认。 3.3容器受压元件不得强力组装，不宜采用十字焊缝。 3.4焊接接头坡口可用机械法或等离子进行切割。采用机械法切割时，钢板基层放在下面，复层放上面，以避免复层损伤。采用等离子切割时，复层放下面，基层放上面，切割从基层开始进行。等离子切割制备的坡口在施焊前其热影响区还应用机械法加工掉。 3.5复合钢板焊接接头处复层的对口错边量b不应大于复层厚度的一半，且不应大于 1mm。 3.6较大的接管允许用复

28、合钢板卷制，但应符合下列条件； 3.6.1只允许有一条纵焊缝，且焊缝应全焊透结构。 3.6.2焊接接头必须经100%射线检测，检测结果不低于JB/T4730规定的II级规定。 3.6.3卷制钢管应整体消除应力的热处理，并应进行全面积100%磁粉检测。 1、洛阳院铬钼复合钢较大接管允许用复合钢卷制，符合的条件有（ABCD） A 只允许有一条纵缝 B焊接接头经100%射线检测 C应整体消除应力热处理 D100%磁粉检测 3.6.4所有待焊接的坡口表面应进行100%渗透检测，I级合格。 3.7焊接宜先焊基层，后焊过渡层和复层。当从复层一侧焊接基层时，应防止复层金属渗入基层焊接接头中。 3.8为防止粘

29、附焊接飞溅，坡口两侧各100mm范围内应涂刷涂料。 3.9容器焊接接头表面质量应符合下列要求 3.9.1形状、尺寸以及外观应符合技术标准 和设计文件的规定。 3.9.2焊缝表面不得有裂纹、咬边、未焊透、未熔合、表面气孔、弧坑、未填满和肉眼可见的缺陷，焊缝上的熔渣和两侧的飞溅物必须清除。 3.9.3复层焊缝表面应尽可能与复层表面保持平整、光滑，其对接焊缝的余高应不大于1.5mm。基层焊缝与母材应圆滑过渡。 3.10复层焊接工艺评定应包括抗晶间腐蚀 试验，不裂为合格。 3.11焊缝内表面应在相隔适当的距离进行铬、钼、镍、钛等元素的光谱检查，每条焊缝不应少于两处，以确认焊接材料。 3.12产品焊接试

30、板 3.12.1焊接接头基层常温拉伸试验。 3.12.2焊接接头基层高温拉伸试验。 3.12.3基层进行冲击试验。 3.12.4基层硬度测量 3.12.5化学成分分析，包括基层和复层。 3.12.6当设计文件没有特殊规定时，焊接接头应按GB/T4334进行晶间腐蚀试验。 3.12.7产品焊接试板应随产品一起进行同炉热处理。 3.13无损检测应在焊接完成24h后进行。 3.14制造过程中无损检测要求如下：射线检测（PWHT)以前1、基体深度大于9.5的返修部位2、A、B类焊接接头3、Cr-Mo钢与碳钢的焊接接头超声检测（PWHT)以前1、机加工后的锻件2、热成型后的封头、弯管、接管3、基体深度大

31、于9.5mm返修部位4、所有堆焊层及熔合面（DN200开口除外）超声检测（PWHT)以后1、A、B类焊接接头2、母材的补焊部位3、人孔及人孔法兰密封面超声检测（水压试验)以后1、所有A、B、D类焊接接头2、母材补焊部位3、Cr-Mo钢与碳钢焊接接头磁粉检测（PWHT)以前1、所有A、B、D类焊接就诶头坡口2、所有A、B、D类焊接接头清根后表面3、A、B、D类焊接接头内外表面4、所有待堆焊表面5、非受压元件与受压元件连接焊接接头6、所有临时附件焊缝及拆除临时附件后的部件7、封头冲压成型后外表面8、母材补焊部位磁粉检测（PWHT)以后1、所有A、B、D类焊接接头外表面2、所有非受压元件与受压元件连

32、接焊接接头3、母材补焊部位磁粉检测（水压试验)以后1、非受压元件与受压元件焊接接头2、所有A、B、D焊接接头外表面3、母材补焊部位渗透检测（PWHT)以前1、换热管与管板的焊接接头表面2、带极堆焊层的整个表面3、每处手工堆焊层整个表面4、所有经机加工后的堆焊层表面5、所有内件与堆焊层焊接接头渗透检测（PWHT)以后1、所有经机加工后的堆焊层表面2、所有内件与堆焊层焊接接头3、换热管与管板的焊接接头表面渗透检测（堆焊全部完成后）1、所有机加工后开口后的法兰密封面2、按施工图所示的内件装配焊接接头硬度试验（PWHT以后焊缝金属、热影响区、母材的外表面）1、筒体和封头上每条A、B类焊接接头各4组（每

33、组5点，即母材、热影响区、焊缝金属、热影响区母材HBW220）2、每个开口接管与筒体和封头连接的焊接接头各一组，每组4点，沿圆周对称分布, HBW2203、所有法兰、法兰盖密封面沿圆周对称4点HBW1804、所有金属环垫片各4点， HBW1505、每个法兰连接螺柱、螺母各1点螺柱；HB245-290 螺母;HB200-235 3.15焊接接头的无损检测程序应按设计文件执行，当设计文件无规定时，可按下述方法之一执行； 3.15.1基层、过渡层及复层焊缝全部焊接完毕后进行。 3.15.2基层焊接完毕后进行无损检测，过渡层及复层全部焊完后再进行无损检测。 3.16焊后热处理 3.16.1所有铬钼钢复

34、合钢板焊缝，焊前应预热， 焊后应进行消氢处理或中间热处理，或直接最终热处理。推荐焊后热处理温度67514（15CrMo), 69014（14Cr1Mo) 3.16.2容器焊后热处理应在焊接工作全部完毕并经检验合格后在压力试验之间进行。最终热处理后，铬钼钢表面不得再进行焊接。如有焊接，应重新进行最终焊后热处理。 3.16.3进行焊后热处理时，对法兰密封面应采取保护措施以防止法兰密封面氧化和变形。 3.16.4所有直接与壳体相焊的内外附件的焊接，均在容器焊后热处理前进行。热处理后不得在壳体上施焊。 4、南京工程公司铬钼复合钢制造工艺流程 5、SEI北京院铬钼复合钢制造工艺流程 6、北京院有关铬钼复

35、合钢制造要求 6.1复合钢板壳体和封头的成形不能消弱基层力学性能及复层与基层的结合性能。设备所用封头宜采用冲压成型。奥氏体复合钢筒体和封头，若采用热成形或热加工时，其后均应重新进行正火+回火热处理，并带一块验证试板。封头成形后，应再次进行100%超声检测，此外，还对封头过渡区表面进行100%渗透检测。 6.2焊接管头时，应对管板进行预热，预热温度不低于150，焊接的层间温度不低于65 。 6.3开口接管不得与筒体纵、环向焊接接头和封头拼接焊接接头相遇，焊缝边缘距离不小于100mm 6.4在焊接基层过程中，焊缝坡口及两侧母材应始终维持不低于要求的预热温度，且不高于允许的最高层间温度。直到消氢 处

36、理，建议350-400 ，2小时。 6.5施焊堆焊层时，应使用不锈钢丝刷来清扫焊渣等杂物。 6.6焊后热处理 6.6.1热成型和热加工过程不能代替正火处理。但允许从热成型温度冷却到260 再加热道正火温度，进行正火处理。封头热成型应带试板。 6.6.2所有Cr-Mo钢焊接接头，焊前预热， 中间应进行消除应力热处理或消氢处理，最后进行最终热处理。建议热处理温度 69014，保温时间由制造厂通过工艺评定验证和确定，但至少为2小时。 6.7所有焊接接头表面不允许存在咬肉、裂纹、气孔、弧坑、夹渣等缺陷，焊缝上的熔渣和两侧必须打磨和清除干净。 6.8射线检测 所有Cr-Mo钢A、B类接头，在中间消除应力

37、热处理或消氢处理之后，焊接接头内表面堆焊之前。 6.9超声检测 6.9.1所有Cr-Mo钢对接焊接接头（包含内表面堆焊层，所有开口接管）均应在最终热处理后进行100%超声检测，I级合格。 6.9.2内径大于200mm的承压接管与壳体间的焊接接头应进行100%超声检测，I级合格 6.9.3设备热处理后，对热成形部分进行超声检测，对冷成型部分抽查面积的20%，若抽查部分发现不合格缺陷，则应进行全面积超声检测。 6.10磁粉检测 6.10.1所有Cr-Mo钢的焊缝坡口和A、B、D焊缝表面以及待堆焊表面均进行100%磁粉检测。 6.10.2焊接在外壳上的所有暂时性装配件去除后的附近表面进行磁粉检测。

38、6.10.3最终热处理后，A、B、D焊缝进行一次100%磁粉检测。 6.10.4水压试验合格后，抽查Cr-Mo钢焊接接头总长的30%（所有接管与筒体或封头间的焊接接头100%）进行磁粉检测，I级合格。 6.11渗透检测 6.11.1复层堆焊面及焊在复层上的附件换热管与管板的焊接接头焊接完成后，进行一次渗透检测，I级合格。 6.11.2水压试验合格后，对内构件与复层的连接焊缝进行100%渗透检测，I级合格。 6.12硬度检测 在最终热处理后，应对Cr-Mo钢焊接接头进行硬度测量，其值不得大于225HBW, 检测数量如下： 6.12.1每条环向焊接接头（包括筒体与封头间的环向焊接接头），每条纵向焊

39、接接头（包括封头拼接焊缝）各抽一处 6.12.2每个开口接管与筒体或封头间的连接接头各抽查一处。 6.13焊缝金属（包括堆焊层金属）的化学分析，按每种焊接工艺焊成的焊缝金属和堆焊层金属取一处进行化学分析。 6.14热处理试板 6.14.1当制造厂进行复合钢板热成形时，成形后按复合钢板生产厂热处理工艺重新进行热处理，并至少制作一块包括复层的热处理验证性试板，试板可取在筒节或封头延伸部分或用同批钢板另制一块焊到筒节上，与筒节一起进行加热和冷却。 6.14.2试板的受热史与筒体或封头所经历的受热史基本相同。 6.14.3试板应进行以下检查、 6.14.3.1基层室温拉伸试验一件 6.14.3.2面弯

40、一件，背弯一件 6.14.3.3基层-10冲击试验，取3件，取样位置在试板的1/2板厚。 6.15产品焊接试板 6.15.1焊接接头基层室温拉伸试验1件 6.15.2焊接接头基层高温拉伸试验1件 1、SEI铬钼复合钢热处理试板规定的试验项目有（ABC） A 基层室温拉伸试验 B 弯曲试验 C-10冲击试验 D基层高温拉伸试验 6.15.3基层-10冲击试验2套，一套在焊缝，一套在热影响区。 6.15.4焊接接头（包括复层)的侧弯试验，取样2件。 6.15.5焊接接头硬度测量，在接头横截面或端面的母材、焊缝金属和热影响区各测1点，其值不大于225HB。 6.16修补 6.16.1经检测不合格的焊接接头表面缺陷， 1、SEI铬钼复合钢产品焊接试板规定的试验项目（ABCD） A焊接接头基层室温拉伸试验 B焊接接头基层高温拉伸试验 C基层-10冲击试验 D焊接接头硬度测量 允许用砂轮磨掉，所剩厚度不得小于容器的设计壁厚。打磨部位四周应圆滑过渡并经磁粉或渗透检测。 6.16.2经检测不合格的焊接接头内部缺陷，允许铲掉，缺陷去除后，Cr-Mo钢须经磁粉检测，不锈钢经渗透检测。 6.16.3补焊焊接接头的检测原则和原焊接接头一致。