橡胶坝基土建工程设计(doc 53页).doc

1、 第一章第一章 绪论绪论 橡胶坝是用高强合成纤维织物做受力骨架，内外涂敷合成橡胶作粘结保护 层， 加工成胶布， 按要求的尺寸， 锚固在基础底板上， 用水或气的压力充胀起来， 形成挡水坝。不需要挡水时，泄空坝内的水或气，恢复原有河渠的过流断面。 橡胶坝主要适用于低水头、大跨度的闸坝工程，如用于水库溢洪道上作为闸 门或活动溢流堰，以增加水库库容及发电水头；用于河道上作为低水头、大跨度 的滚水坝或溢流堰，可以不用常规闸的启闭机、工作桥等；用于渠系上作为进水 闸、分水闸、节制闸，能够方便地 蓄水和调节水位和流量；用于沿海岸作防浪 堤或挡潮闸，由于不受海水浸蚀和海生生物的影 响，比金属闸门效果好；用于

2、跨度较大的孔口船闸的上、下游闸门；用于施工围堰或活动围 堰，橡胶活动围 堰高度可升可降，并且可从堰顶溢流，不需取土筑堰可保持河道清洁，节省 劳 力并缩短工期；用于城区园林工程，采用彩色坝袋，造型优美，线条流畅，可为 城市建设 增添一道优美的风景。 第二章第二章 工程设计工程设计 2.1 工程规工程规划划 柴关橡胶坝工程是拟建于北沙河上的一处集农田灌溉、 水产养殖于一体的综 合利用水利工程，工程建成以后，不仅能有利的促进当地农村经济发展，而且对 自然、生态、社会环境的改善产生了积极的影响。柴关橡胶坝工程建成后可使柴 关灌区农田的灌溉保证率由 60%提高到 95%。 2.1.1基本资料 （1）流域

3、概况 北沙河发源于山西省灵丘县境内，从行唐县入境，汇支流曲河、郜河后横穿 新乐县全境，向东入保定市定州。是大清河南支主要来水支流之一。干流在曲阳 县建有大型水库王快水库，支流郜河、曲河分别建有大型水库口头水库和中型水 库红领巾水库，隶属于大清河水系。大清河水系位于海河流域中部，发源于西部 太行山区，经独流减河及海河干流入海，跨山西、河北、北京、天津 4 省市。河 北省面积 34683 km2，人口 1607 万人，耕地 143.4 万 hm2。 （2）水文气象 本区的地下水主要为第四系覆盖层中的孔隙水和基岩裂隙水两种， 皆直接或 间接补给自大气降水。由于本区降水量多集中在 67 月，且蒸发量大

4、于降水量。 同时汇流面积较小，因此地下水含量不大。根据水化学特性分析，地下水属于重 碳酸钙镁型水，不含侵蚀性。PH 植为 7.39.0，具碱性，总硬度为 8.47.8，属软 水，判别河水对混凝土无侵蚀性。 根据当地水资源调查与水利区划综合报告， 该区属温带半干旱大陆性季风气 候，四季分明：冬季受西伯利亚大陆性气团控制，寒冷少雨雪；春季北风盛行， 较冷蒸发大；夏季受海洋性气团和太行山地形影响，降鱼集中；秋季一般秋高气 爽，降雨稀少。多年平均气温为平原 13.2丘陵 12.2、山区 42.7、极端最低 气温-21.4。无霜期为平原 206 天、丘陵 197 天、山区 176 天。平均降水量为： 平

5、原 538.2mm、丘陵 525.7mm、山区 756.7mm；一般年份 77%的降水集中在夏 季，多雨年一般相差 12 倍，最大为 4 倍；降水强度较大，一般情况下在西部山 区一次暴雨量即超过 300mm。年均蒸发量为水面 1000mm，陆面 350mm，最大 风速为 18m/s，最大冻土深度 54cm。 （3）工程地质 本区主要是地层岩性为三叠系上统和侏罗系下统砂页岩， 上伏第四系地层。 坝址车为坚硬粉质黏土，各项参数指标为：凝聚力=60.0 kpa；内摩擦角=19；天 然孔隙比=0.69；天然容重=20.3。河床 4.06.0m 以下均为基岩，基岩仅在局部地 段出露。本区地层平缓，构造简

6、单，是华北陆台上较稳定的部位，新构造运动差 异性小，以大面积缓慢抬升为主，地震基本烈度为 6 度。 区内地层中粗砂岩产状为：走向 025 。倾向 W 或 NW，倾角 28 。断 裂构造不发育，仅有小规模的断层分布，节理裂隙呈“棋盘格式”状发育，走向 NW64 及 NE40 ，陡倾角。节理张开宽度大小不均，一般约为 0.20.6cm，最 大可达 23m。 （4）地形地貌 柴关橡胶坝工程处于太行山东麓，河道左岸多为山体，右岸以河滩地为主， 前期河道治理已在部分河段修建了堤防，主河槽为 U 型断面，坝址处上下游经 前期治理，河道断面近似为梯形，底宽为 92m，边坡为 1：2.5，两岸堤防高程为 80

7、.3m。 （6）工程等级及设计标准 根据中华人民共和国行业标准 SL252-2000水利水电工程等别划分及洪水 标准、SL265-2001水闸设计规范，本橡胶坝工程定为四等工程，橡胶坝、 控制室分别为 4 级建筑物。 根据国家防洪标准 （GB50201-94），本河段设计防洪标准为 20 年一遇， 校核洪水标准为 50 年一遇。橡胶坝采用同标准，即设计标准为 20 年一遇洪水， 校核标准为 50 年一遇，坝址处设计洪峰流量为 QP=5%=442m3/s，校核洪峰流量为 QP=2%=1190m3/s。 （6）施工条件 坝址紧邻省道，对外交通方便 。工程所用的水泥、砂、石子等材料以当地 材料供应为

8、主，所用的块石，可在附近的山谷中采集。两岸的山体多为震旦系石 英砂岩，致密坚硬，力学强度高，储量丰富，完全可满足本工程所需。施工用水 用电可就近从柴槽或阳关接 10KV 高压线至施工现场。 2.1.2坝址选择 橡胶坝坝址的选择应根据橡胶坝的特点及运用方式要求综合考虑地形.地质. 水文.气象.泥沙.管理和其它因素，经过技术经济比较后确定。 （1） 坝址应选择在坚硬紧密的天然土基上， 虽然橡胶坝重量比其它闸坝轻， 且地基受力均匀，但坝址仍然尽量选在坚硬紧密的天然土基上。如果必须做人工 处理地基时，其坚硬密实程度也应达到设计要求，否则将影响坝体安全。 （2）坝址应选择在水流平顺及河岸岸坡稳定的河段，

9、不应选在河流水流条 件发生突然变化的河段。这不仅避免发生波状水跃和折冲水流，防止有害的冲刷 和淤积，而且使过坝水流平稳，减轻坝袋振动及磨损延长坝袋使用寿命。据调查 和实际工程观测在河道弯道附近的橡胶坝， 过坝水流很不平稳， 坝袋易发生振动， 加剧坝袋磨损，影响坝袋使用寿命。 如果在河床岸坡不稳定的河段建坝，将增加维护费用。由于坝址选点不当而 被拆除的坝袋已有不少。运用实践表明，水流条件是影响坝袋振动的主要诱因， 振动又是使坝袋磨损破坏的主要原因。因此，橡胶坝应建于平直河段处，即在坝 址选择时，必须在坝址上下游均有一定长度的平直段，以保证过坝水流平稳，防 止坝袋产生强烈振动。同时，要充分考虑到河

10、床或河岸的变化特点，要估计建坝 后对于原有河道可能产生的影响。 （3）对于多泥沙河流，坝址不应选在纵坡突然变缓的河段，以减少淤积。 如一定要在这样的河道上建坝时，应将基础地板适当抬高，并在底板高程以下修 排沙泄流闸孔。 （4） 坝址选择还应考虑施工导流.交通运输.基坑排水.施工供水及电源条件.。 （5）坝址选择应考虑便于坝袋检修维护及工程管理运用。坝址选择时要考 虑建坝后是否具备检修条件， 因橡胶坝的特点之一是跨度大， 一般不设检修闸门， 应尽量选在不筑堰的情况下，能够进行维修的地点。 基础底板不宜低于河床，防止在坍坝泄洪时，坝袋被泥沙覆盖，造成管理维 修困难。在满足泄洪断面的情况下，将基础底

11、板适当抬高，使橡胶坝高于枯水季 节下游河流水位，便于检测和维修。同时，底板抬高后水流过坝后有一陡坡段， 还有利于上游和下游水流的衔接，易于泥沙排泄，减轻坝袋溢流振动，避免回流 和漩涡将卵石和泥沙等杂物带到下游侧锚固线外的底板上，引起坝袋磨损。 （6）坝址选择应考虑枢纽建筑物的合理布置。重要工程应有水工模型实验 论证。 由设计资料可知本区在主要地层岩性为三叠系上统和侏罗系下统砂页岩， 第 四地层。坝址处为坚硬粉质粘土，符合建坝基础条件。 前期提出两处建坝地址，一处在上游柴槽处，一处在下游阳关处。由坝址选 择示意图可知柴槽处在河流转弯段，水流不平稳，对河床冲刷作用明显，不宜修 建橡胶坝。所以橡胶坝

12、选在阳关附近的河道上，此处水流平顺，坝址上下游均有 一定长度的平直，河床 46 米以下均为基岩。河道左岸多为山体，右岸以河滩 为主，部分河段修建了堤防，河床及岸坡稳定。阳关紧邻省道，对外交通方便。 工程所用水泥、沙、石子等材料以当地材料供应为主。所用块石可在附近山谷中 采集。 两岸山体多为震旦系石英砂岩致密坚硬， 力学强度高， 可满足本工程所需。 施工用水用电可就近从附近阳关接 10KV 高压线到施工现场.。 2.1.3 坝型选择 橡胶坝与常规水闸比较，橡胶坝的优点是:坝袋制造工厂化、安装简单、 工期短；造价低廉、节省钢材、木材、水泥；不阻水、能保持河道泄流断面； 操作灵活、管理方便；有较好的

13、抗冲击性能。缺点是：坝袋易老化、耐久性 较差。 橡胶坝主要适用于低水头大跨度的闸坝工程。坝高一般不超过 5 米。由设计 资料知河流的设计水深为 2.9 米，河道底宽为 92 米，属于大跨度低水头大坝工 程，所以适宜采用橡胶坝。 橡胶坝在实际运用中基本上以充水式和充气式为主，采用水气混合的很少。 世界上橡胶把发展和建设主要以日本和我国为代表。 我国和日本几乎同时研究和 建设橡胶坝，但日后两国采用的橡胶坝型式却不同。日本的橡胶把多为充气式， 至目前已建 3000 余座；而我国的橡胶坝多为冲水式，至今已建成约千余座。 充气式橡胶坝对于坝袋强度制造工艺要求高，安装要求比充水式高，运行管 理水平要求高。

14、充水式橡胶坝对于坝袋制造、安装、强度及运行管理要求较低， 为节省钢材，我国还发明了混凝土楔块锚固法。在充水橡胶坝方面，我国已形成 了具有自己特色的橡胶坝设计制造运行管理技术，满足我国发展橡胶坝的需求。 但相比之冲水式橡胶坝，充气式橡胶坝的主要优点有： 一运行管理相对方便，不受季节变化的影响。这一点主要体现在冬季，由 于气体不存在结冰问题，运行管理模式四季相当，没有明显的季节变化。而水在 零度就会结冰，要使充水橡胶坝在冰寒期仍然有效运行，解决好冰冻问题是不可 回避的。 二充气式坝袋塌坝相对充分，不会造成阻水。而充水橡胶坝塌坝后不仅需 要占压一定面积的土地，且在塌坝后还会造成一定的阻水问题，大约阻

15、水 50 厘 米之多。当然，这主要是由于充水橡胶坝的现行结构所致，如想克服此问题也许 只能是通过修改现行的有关标准。 三充胀介质易于提取，充胀简便。充气式橡胶坝的充胀介质为气体，可以 说是无时不有、 无处不在， 来源十分充沛， 且可满足于随时足量取用， 没有时间、 地点的制约。而充水橡胶坝则要考虑充水介质的取水水源问题。以一座高 5 米的 橡胶坝为例，每延米橡胶坝就需要 46 立方米的水量来予以填充，跨度为 100 米 宽的橡胶坝就需要 4600 立方米的水量。现在橡胶坝的宽度动辄数百米、上千米， 作为充胀介质的水源问题已成为必须考虑的问题之一。 四充气式坝袋塌坝迅速及时，可满足汛期防汛抢险的

16、快速反应。 五充水式橡胶坝只宜布置在水平底板上，以便坍坝时能排空坝袋内的水。 充气式坝袋既可布置在水平底板上，也可在曲线形实用堰顶上，应用范围较广。 六满足充气橡胶坝运行要求的占地面积比充水橡胶坝占地面积节约 15% 到 35%； 从而大量的节约工程资金； 比如坝高为 2 米的充水橡胶坝， 按标准要求， 坝基础顺水流宽度为 6.3 米，而同等规格的充气橡胶坝坝基础顺水流宽度为 4.2 米，节约基础投资为 33%；坝高为 1.5 米的充水橡胶坝，按标准要求基础地板顺 水流宽度为 4.6 米，而充气橡胶坝仅要求为 3.7 米，节约基础投资 20%；坝高为 1 米的充水橡胶坝，按标准要求基础地板顺水

17、流宽度为 3.3 米，而充气橡胶坝仅 要求为 2.8 米，节约基础投资 15%； 七充气橡胶坝的运输、安装较为便利，这为山区小水电橡胶坝建设提供极 大的便利。 充气橡胶坝的种种优点， 导致充气式橡胶坝在当今国际市场上所占的市场份 额呈攀升之势。 ，特别是考虑到橡胶坝的运行管理和维修等条件，在柴关橡胶坝 采用充气式橡胶坝。 2.1.4 工程等级及枢纽布置 （1）工程规模。 工程规模应根据水文水利计算研究确定，具体可参照 SL278-2002， 水利水 电工程水文计算规范和 SL104-95水利工程水利计算规范的规定进行。 橡胶坝工程的规模主要是指坝的高度和长度。 a.设计坝高 设计坝高是指坝袋内

18、压为设计内压，坝上游水位计算水位，坝下游水位为零 时的坝袋挡水高度。确定坝高时应考虑坝袋坍肩和褶皱处溢流的影响。 河床高程为 75.6 米，底板高程比河床高 0.20.4m，取 75.8m; 设计水位为 78.5 米，坝顶应比正常水位高 0.10.2m,取 78.7m; 坝高 H=75.8-78.7=2.9 米 根据建坝用途，运行中坝高可以随时调节，以满足需要。因坝袋袋体为薄壁 柔性结构，由于橡胶坝内压变化和坝上下游水位变化等原因，易引起坝袋变形， 坝高将下降，要掌握溢流量就要了解与各个时刻上下游水位相应的坝高变化值。 我国水利行业标准 SL287-98， 橡胶坝技术规范规定橡胶坝的适用范围是

19、 坝高 5m 及其以下的袋式橡胶坝工程，坝高超过 5m 或特殊用途时应进行专门的 技术论证和实验研究。 b.坝长设计。 坝长是指两岸端墙之间的坝袋的距离。如为直墙连接则是直墙之间的距离； 两岸为斜坡连接，则坝袋到达设计坝高时沿坝顶轴线上口的长度。单跨橡胶坝的 边墙若为直墙，则跨长为边墩内侧之间的净距。 本橡胶坝设计为单跨充气式，边墩为直墙式。 则坝长92L 米 橡胶坝经常在宽河流上使用，除经济效益明显，管理方便外，景观优美，壮 观雄伟，也是一大优点。但单个坝袋过长会带来一系列问题，如加工不便，运输 安装困难，充坝时间长，不利于检修，运行管理难度大等。为此，规范 SL227-98 中 2.3.3

20、 条规定， “坝长应与河（渠）宽度相适应，坍坝时应能满足河道设计行洪 要求，单跨坝长度应满足坝袋制造运输、安装、检修以及管理要求” 。规范对 此条文的解释是： “坝长的确定，应满足校核流量时上游水位不超过防洪限制水 位，下游单宽泄流量不超过允许单宽泄流量”。考虑坝袋运输、安装、检修方便 以及运行管理要求，单跨最大坝长在 100m 以内为宜。对于冰凌等漂浮物较多的 河段，单跨在 20-30m 为宜。本工程所处地区四级分明，冬季寒冷少雪，取坝长 92m 符合要求。 河床宽 坝长 坝 高 （2）等级标准 水利水电工程等级划分，即关系到工程自身的安全，由关系到其下游人民生 命财产、工况企业和设施的安全

21、，还对工程效益的正常发挥，工程造价和建设速 度有直接的影响。因此，应根据自然规律和经济规律，体现国家经济政策和技术 政策，根据我国社会经济发展水平来确定工程等级。 水利水电工程是根据其规模效益及在国民经济中的重要性划分等。 水利水电 工程中的永久建筑物一般根据工程等别及其在工程中的重要性分级； 临时建筑物 根据被保护建筑物的级别本身的规模使用年限及重要性分级。 工程等级划分除执 行国家统一标准外，允许根据不同地区不同情况制定相应的地方标准。 据中华人民共和国行业标准252 2000SL水利水电工程等别划分及洪水 标准265 2001SL水闸设计规范 。本橡胶坝定为四等工程，橡胶坝控制室 为级建

22、筑物。 （3）工程结构 橡胶坝整个工程结构主要由三部分组成： a.基础土建部分 包括基础底板、边墩、上下游翼墙、上下游护坡、上游防渗铺盖、下游护坦、 海漫、防冲槽等。这部分的作用是将上游水流平顺而均匀的引入并通过橡胶坝， 并保证水流过坝后不产生淘刷。 固定橡胶坝的基础地板要能抵抗通过锚固系统传 递到底板的压力，使坝体得到稳定。 b.挡水坝体。 即橡胶坝袋和锚固结构，用水将坝袋充胀后即可调节水位和控制流量。 c.控制及观测系统。 包括充胀坝体的充排设备、 安全及观测装置等。 如空压机、 压力表、 水封管、 水位计等。 （4）工程总体布置特点 柴关橡胶坝是建于平原河道上的橡胶坝。水流较平稳，河流断

23、面较宽，能充 分发挥橡胶坝的跨度大过水阻力小的特点。由于河床属于软土地基，岩层埋藏较 深，所以设计时应控制渗流和冲刷，保证坝基稳定。 第三章第三章 单跨充气单跨充气式橡胶坝的坝袋设计式橡胶坝的坝袋设计 3.1 坝袋结构型式设计坝袋结构型式设计 3.1.1坝袋结构型式的选择: 坝袋的结构，从外形上可分为袋式，帆式和混合式。袋式分为单袋式和多袋 式。单袋式是按照设计坝高安装一个袋囊，达到挡水高度，多用于坝高较低的工 程，是目前国内外通常采用的坝型。 柴关橡胶坝的设计坝高为 2.9 米属于坝高较低的工程，单跨充气式坝型，采 用单坝袋。 3.1.2坝袋的内外压比 坝袋的设计内外压比是指坝袋的内压高度与

24、坝袋设计高度的比。 当坝高一定 时，坝袋的外形尺寸主要受坝袋内压水头的影响。内压水头与坝袋的有效周长成 反比，与坝袋的拉力成正比。 根据调查充气式橡胶坝采用的设计内外压比范围是 0.751.10 之间。从运用 角度出发， 没有特别要求时， 内压比无需选择太大。 从强度角度讲， 坝高较小时， 强度的选择基本不受材料限制，内压比选择幅度很大，为节省坝袋材料，可选取 较大值。而高坝的强度选择受材料限制很大，宜选取较小值。在内压比选择幅度 较大时，内外压比的选择应经技术经济比较后确定。 橡胶坝的坝袋的设计内外压比取为 1.0。 3.1.3坝袋强度设计的安全系数 坝袋强度设计安全系数定义为坝袋抗拉强度与

25、坝袋设计计算强度之比， 这是 一种不论建筑物等级而采用的单一安全系数法。 在制定227 98SL8.0故满足设计要求。 3.3.2坝袋展开图 根据橡胶坝的多跨布置，在岸边采用直墙边墩，在中墩处采用直墙式连接。 图中 a 为锚固长度，本设计定 a=0.2m ， 1 0.35a 则坝袋长度: 9220. 292. 4Am ； 经查表已计算出: 0 1 0 . 0 8 3L 坝袋宽度的计算: 根据橡胶坝设计指南充气坝采用穿孔式钢压板锚固，锚固长度为 35cm， 即 1 a=0.35m 01 210.0832 0.3510.783BLa B A 第四章第四章 单跨充水式橡单跨充水式橡胶坝锚固系统结构设

26、计胶坝锚固系统结构设计 橡胶坝是将坝袋锚固在基础底板和边墩上，充气将坝袋充胀，构成可升高挡 水和降低泄流的工程。锚固是橡胶坝工程的关键组成部分，锚固系统结构设计包 括锚固线的布置、锚固结构形式的选择、锚固构件设计制造和锚固结构强度实验 研究。 4.1 锚固线的布置锚固线的布置 锚固线的布置可分为单锚固线和双锚固线两种。 单锚固线是将坝袋胶布安装 锚固在基础底板上，只有底板上游一条锚固线，其锚固线短，锚固件少，安装简 便，密封和防漏性能好。但坝袋周长较长（包括坝袋底部的贴地长度） ，多费坝 袋胶布。由于单锚固线仅在上游锚固，坝袋可动范围大，对坝袋防震防磨不利， 尤其是当坝顶溢流时，在下游坝脚处产

27、生负压，将泥沙吸进坝袋底部，造成坝袋 磨损。 双锚固线是两条锚固线将坝袋胶布分别锚固于四周， 锚固线长， 锚固件多， 安装工作量大，相应处理密封的工作量也大，但坝袋四周被锚固，坝袋可动范围 小，对坝袋防振防磨有利，由于在上下游锚固线件的贴地段可用纯胶片代替坝袋 胶布防渗，从而节省坝袋胶布约三分之一，可降低坝袋的造价，在实际工程中普 遍采用。 规范中说明充气坝宜优先采用单锚固线锚固。 所以本工程橡胶坝采用单锚固 线进行坝袋锚固。 4.1.1基础底板锚固线布置 单锚固线布置时，锚固线的位置是在离上游底板（顺水流方向）的长度为 0.5-1.0m 处，是为了安装坝袋检查维修所需设的交通道的宽度。 4.

28、1.2边墩锚固线布置 边墩锚固线布置，应满足坍坝时坝袋平整不阻水，充坝时坝袋褶皱较少，不 会因坝袋褶皱产生水头损失，坝体挺拔美观。 边墩为直墙形式采用矩形孔口的锚线型式。若锚线直接往上爬坡，坝袋产生 褶皱较多，则上游锚固线往下游向上倾斜布置，褶皱可以减少 4.2.锚固构件计算锚固构件计算 橡胶坝的锚固结构型式多种多样， 按锚固坝袋的方式可分为穿孔锚固和不穿 孔锚固两种。按锚固构件材料，分为螺栓压板式锚固和胶囊充水式锚固。在已建 的橡胶坝工程中，常用的锚固结构型式是螺栓压板式锚固。本橡胶坝采用穿孔锚 固的方法和螺栓压板式锚固。 螺栓压板式锚固的构件由螺栓压板及垫板组成。橡胶坝设计坝高为 2.9m

29、， 为了增强压板单位面积的压强， 在压板底面边缘焊两条直径为 15mm 的钢筋， 以 增加压板与胶布的摩擦力，压板截面型式采用曲线性。锚栓和刚压板材质可采用 Q235 刚制成，锚栓为粗制，螺纹为粗牙. 4.2.1锚固螺栓压板式锚固设计主要是通过计算确定螺栓直径、间距、长度 及压板的断面尺寸。螺栓间距用压板刚度和螺栓直径进行计算确定，螺栓间距宜 采取为饿 0.2-0.3m。 。 4.2.2 锚固构件螺栓的设计 锚固力的计算: 00 4 42.05 168.2 TKT KN 0 K -安全系数，一般取为 3-4，本设计取 4 0 T 坝袋环向拉力，按设计时径向拉力计算 设 1 米厂锚固线上布置 4

30、 个螺栓，则螺栓间距为 25cm 每根螺栓承受的荷载计算如下: 00/ 1.75 168.2/4 73.59 QK Tn KN K-拧紧力和转力影响系数，取为 1.75 n -1 米长内螺栓根数 螺栓直径的计算; 0 3 4 1.3 4 1.3 73.59 10 235 22.773 Q d mm 螺栓材质选用 Q235 钢，则其值 2 23.5/KN cm 选用直径25mm的钢栓，其规格型号为 27 M，适用于坝高 2.5-3.0m 的坝。 螺栓长度计算: 按经验螺栓长度可取为 20d-25d，本设计取20500 d ldmm 末端弯钩长度3.2581ldmm，取为 100 mm。 4.2.

31、3压板设计 压板采用规格 M300，长度为 996mm，宽度为 130mm，厚度为 48mm 由 T 产生的弯矩: 2 3.0 42.05 0.5 63.08 MK TL KN m L -力臂，螺栓中心至压板边缘的距离 2 K-安全系数，一般取为 3.0 压板强度: 2 6 126.36/129/ X M W M bh KN cmKN cm 4.2.4垫板的设计 垫板采用与之相应的规格 M300。 具体尺寸：长度为 999mm，宽度为 150mm，厚度为 8mm 第五章第五章 单跨充单跨充气气式橡胶坝的控制系统设计式橡胶坝的控制系统设计 控制系统起调节橡胶坝高度的作用，它包括坝袋的充胀、排空，

32、充气式坝袋 的超压排气以及坝袋内压和上、下游水位观测等，它们是橡胶坝工程中不可缺少 的重要组成部分。 5.1 充排充排方式方式 橡胶坝袋的充排方式，有动力式和混合式两种。 本橡胶坝采用动力式，用空压机将压缩空气充进储气罐，然后打开进气阀， 空气经管道充进坝袋，带充气至设计坝高时关闭进气阀。打开排气阀排气即可调 节坝高。 5.1.1动力设备设计 动力设备设计要考虑工程规模、运行管理的可靠性、操作方便等因素，合理 地选用空压机的容量及台数。对于重要的橡胶坝工程，还应配置备用动力设备。 空压机的选型应根据坝袋的容积、 设计内外压比及充坝时间计算确定空压机的额 定生产率。空压机的工作压力根据橡胶坝的额

33、定充气压力确定，工作压力应大于 额定充气压力。 坝袋内压 0 H H 坝袋内压数值上等于坝高水头产生的静水压力。 水平 1 02 . 91 . 2 63 6 . 4 5/ xcx Fr h AK Nm 垂直 10 0.77.0/ y FrVKN m 22 37.4/ xy FFFKN m换算成压强为 37.4Kp 本工程充气时间无特殊要求故按照经验取排气时间为 2 小时，则排气 量为： 3 7.51 92 5.8/ min 120 V Qm nT 选择鼓风机型号为： L 型系列罗茨鼓风机 L23LD n=2900r/min 轴功率 6.46kW 5.1.5 管路设计计算 管道直径：: 44 0

34、.1 3.14 15 92.16 Q D v mm Q-管段内的最大计算流量， 3 /ms V-管道采用的计算流速在 10-20 m/s 之间，取为 15m/s 管道直径选择 D=100mm 5.1.6管路布置 冲胀和排空管路采用合并布置形式，充气管路从起源开始，经边墩穿过地板 进入坝内，合并布置是冲排气管路应各自设闸阀控制，且排气关口要布置在坝袋 最高处，以利排气。 管路布置按充气橡胶坝一般原则设计， 并根据以上计算和橡胶坝工程的运行 要求，结合地形情况进行管路布置。充气式橡胶坝的管道均采用无缝钢管，为节 省管道，进气和排气管路可采用一条主供、排气管。管与管之间尽可能用法兰连 接，坝袋内支管

35、与坝袋内总管连接采用三通或弯头。排气管道上设置安全阀，当 主供气管内压力超过设计压力时开始动作，以防坝袋超压破坏。另外要在管道上 设置压力表，以监测坝袋内压力，总管与支管均设阀门控制,且管口设在坝袋最 高处。 5.2 控制室的设计控制室的设计 5.2.1安全设备 安全装置施工与安装必须符合设计（精度）要求，确保施工安装质量，运用 灵活可靠。 （1）安全系统由超压溢流孔、安全阀、压力表、排气孔等组成，该系统的 施工要求严密，不得有漏气现象。 （2）密封性高的设备都要在安装前进行调试，符合设计要求方能安装使用。 （3）安全装置应设置在控制室内或控制室旁，以利随时控制。 （4）超压管的设置，其超压排

36、气能力应大于或等于进坝的供气量。 5.2.2 观测设备 观测系统由压力表、内压检测、上下游水位观测装置等组成，其设计和施 工应注意以下几点： （1） 施工安装时一定要掌握仪器精度， 要保证其灵活性、 可靠性和安全性。 （2）坝袋内压的观测要求独立管理，直接从坝内引管观测，上、下游水位 观测要求独立埋管引水，取水点尽量离上下游远点。 （3）坝袋的经纬向拉力观测，要求厂家提供坝袋胶布的伸长率曲线。 第六章第六章 坝基土建工程坝基土建工程设计设计 橡胶坝的土建工程包括基础底板、边墩(岸墙)、中墩、上下游翼墙、上下游 护坡、上游防渗铺盖或截渗墙、下游消力池或护坦、海漫、防冲槽等。本设计为 单跨橡胶坝，

37、除不设中墩外，其它设施均与橡胶坝土建工程要求相同。 6.1 底板的设计底板的设计 橡胶坝的基础底板是承受其上部自重、水重及荷载，并向地基传递的结构， 同时它又是地下轮廓线的主要组成部分，限制通过地基的渗透水流，减小地基渗 透变形的可能性，并保护地基免受泄水水流的冲刷。因此，坝底板必须具有足够 的坚固性、整体性、抗渗性和耐久性。坝底板常采用钢筋混凝土结构。 6.1.1底板顺水流方向的长度 底板顺水流方向的长度即底板宽度应满足坝袋坍落线的宽度要求， 并在上下 游应留有足够的安装检修的交通道。 底板宽度等于坝袋坍落宽度与上下有坝袋的 安装检查维修所需要的交通要道之和， 一般交通要道上游与下游各取0.

38、5-1.0m(包 括坝袋残余变形值所需贴地长度在内),本工程上游取 0.5m,下游取 1.0m。基础底 板长度的计算公式如下。 对于单锚固的橡胶坝 012 1 2 1 (10.0946)0.5 1.0 2 6.55 LLLL m 式中 L0-坝袋的有效周长 L1-上游交通道长度，取为 0.5m L2-下游交通道长度，取为 1.0m 取 L=10.0m 6.1.2底板厚度的确定 底板厚度应根据地基土质作用荷载等因素确定， 在满足基础抗滑稳定底板强 度和刚度的条件下来确定。227-98橡胶坝技术规范建议，坝底厚度常采 0.5-0.8， 应满足管路布置和结构需要， 对有防冻和特殊要求的工程可适当加厚

39、。 本设计底板厚度取为 0.6m。 6.1.3底板高程 橡胶坝基础底板高程的选定不仅与坝高坝袋周长及工程造价有直接关系， 还 与运用要求及坝袋检修关系密切。坝底板高程定的低一些，可以加大下泄流量， 但坝袋高度增加，坝袋周长加长，坝袋检修条件差。因此，在不影响泄流的情况 下，坝底板高程比上游河床地形平均高程适当抬高 0.2-0.4m，这不但可使整个高 程造价降低，检修条件改善和便于观测，而且可防止过坝推移质泥沙随水流卷入 坝袋底部，从而减轻坝袋的磨损。 坝底板高程比上游河床地形平均高程适当抬高 0.2-0.4m，取为 0.2m 75.60.2 75.8m 6.1.4底板型式 基础底板形式有平底板

40、、低堰底板、折线底板和反拱底板等。充气坝不受底 板形状影响，它可适应曲面形状底板，由于橡胶坝多采用平底板，且平底板施工 方便，本设计采用平底板。 采用堵头形式的橡胶坝，充坝时和边墩的结合部位出现坍肩现象，引起局部 溢流，影响橡胶坝的正常运行。在工程上采取将边墩与坝袋接触部位的混凝土表 面做得尽量光滑、部底板局部抬高等方法来消除影响。 6.1.5底板分缝 为了防止和减少由于地基不均匀沉降温度变化和混凝土干缩引起的裂缝， 必 须沿垂直于水流向对底板进行分段，即设置若干道顺水流向的永久缝，分段长度 不宜过大，亦不宜过小。由于基础地基为土基，钢筋混凝土底板顺水流向的永久 缝的缝距不宜大于 35m。 本

41、工程底板上永久缝的构造形式采用铅直贯通缝， 缝宽取 3cm， 缝距取 30m。 6.1.6底板地下轮廓的形状和尺寸 根据地基的地质条件、坝上下游的水头差，并结合考虑坝袋锚固槽（深度和 位置）的需要来选定坝底板地下轮廓的形状和尺寸。 在坝底板的上、游端，通常设有 0.5-1.5m 的齿墙，既能增加渗径长度，降低 坝基底部渗透压力，减小渗透水流的出逸坡降，又能增加坝基的抗滑稳定性。但 齿墙深度不宜超过 2.0m，否则施工 有困难。 采用钢筋混凝土平底板，在上下游端设置深度为 1.0m 的齿墙，齿墙上部宽 度为 0.6m，下部宽度为 0.3m。 6.2 底板应力底板应力和稳定和稳定计算计算 6.2.

42、1荷载计算及组合 （1）坝袋及坝底板自重 按其几何尺寸及材料重度计算确定。在橡胶坝结构使用的建筑材料，主要有 混凝土和钢筋混凝土。混凝土的重度可采用 23.5-24.0 3 /KN m，钢筋混凝土的重度 采用 24.5-25.0 3 /KN m，坝袋胶布的重度可采用 12.0 3 /KN m 坝袋重: 3 12.0 10.0958.5 10 1.03/ d w KN m 底板重: 1 25 7 0.625 2 (1.0 0.60.3 1.0) 2 10522.5 130.5/ b W KN m （2）坝内气体压力 0 H H 坝袋内压数值上等于坝高水头产生的静水压力。 水平 1 02 . 91

43、 . 2 63 6 . 4 5/ xcx Fr h AK Nm 垂直 10 0.838.3/ y FrVKN m 22 37.4/ xy FFFKN m （3）静水压力 。 应根据橡胶坝不同运用情况时最不利的上下游水位组合条件确定。 坝袋充满水后挡水部分为曲面，静水压力可分为水平分力和垂直分力。 水平分力：10 1.35 2.7 1.036.45/ xcx Fh AKN m 垂直分力：10 0.58585.858/ y FVKN m 22 36.9/ xy FFFKN m 式中 hc 坝袋上游水体形心点位置及水体体积由 CAD 图形得出。 （4）风压力 忽略不计 （5） 浪压力的计算： 作用在

44、橡胶坝上的浪压力应根据坝前风向、风速、风区长度、风区内的平均 水深以及坝前实际波态的判别等确定。浪压力计算公式可按照 GB50286-98确定土压力的形式。土压力的计算可参照 SL265-2001，基本组合 c K取 1.20， （1）正常运用期抗滑稳定计算 垂直力之和： 12 38.4 130.5 8.3 101.5 14.590.2 zu WWWFPFKN 水平力之和：36.45 6.0542.5 wp PMMKN 抗滑稳定安全系数： 00.308 90.27 12 2.631.20 42.5 cC fWBLC KK P （2）底板抗倾覆稳定安全计算 绕底板下游齿墙最低点的抗倾覆力矩： 1

45、12234 38.4 (3.53.5-3.25) 130.5 3.58.3 (3.5 1.7374-1.47250.5) 14.5 6.75 144.0456.7526.497.88 733.98 pz MW LW LF LFL KN m 绕底板下游齿墙最低点的倾覆力矩： 0123 2 101.5 736.45 2.1871 6.05 2.954 3 473.6779.72 17.87 571.26. upw MPlF lP l KN m 则：安全系数 0 733.98 1.28 571.26 p g M K M 满足要求 6.3 边墩设计边墩设计 边墩是橡胶坝在左、右岸进行锚固和充胀坝袋成密

46、封状的重要部分。边墩的 设计高度应首先满足坝袋锚固布置的需要，同时高于坝顶溢流时最大溢流水位。 边墩有斜坡式和直墙式，其计算与底板基本相同。各种情况下的平均基底压力应 不大于地基允许承载力： 基底压力的最大值与最小值之比以及抗滑安全系数都不 应小于规定的允许值。 坝袋与两岸连接布置，应使过坝水流平顺。上、下游翼墙与边墩两端应平顺 连接，其顺水流方向的长度应根据水流和地质条件确定。边墩和翼墙是广泛使用 于水利工程中的水工挡土墙。 6.3.1边墩的设计 在天然河道渠道中建橡胶坝，为适应上下有原有边缘状况，节省工程量，使 水流顺畅，基本上保持原有过水断面，通常采用斜坡式的边墩连接形式，迎水面 坡度与

47、两岸坡度相同，这样既可以消除橡胶坝锚固时出现的褶皱，又便于施工和 安装。但本工程设计为单跨，橡胶坝长度不应大于 100m。坝址出主河槽为 U 型 断面，坝址处上下游经前期治理，河道断面近似为梯形，底宽为 92m，边坡为 1： 2.5，可知水面宽 106.5m，为适应工程需要边墩采用直墙型式，采用重力式岸墙。 顶部宽度取为 0.5m，墙高为 4m，底部宽度为 4.5m，背水面坡度为 1：0.8，边墩 长度和底板同长，取为 7.0m。 （1）边墩应力计算： （取 B=1m 作为计算单元） a.水压力： 22 11 10 2.9142.05 22 W Ph BKN b.边墩自重： 1 24 1.00

48、.54.541240 2 b WABKN c.土体自重： 1 20.34 4162.4 2 t WABKN d.静止土压力 静止土压力系数 2 02 22 00 0 0 cos () sin()sin() coscos ( -) 1- cos( -)cos( -) 0.48 K 作用在挡土结构上的静止土压力： 2 0 11 20.3 40.4860.2/ 22 ttt PH KKN m 作用在土基上的全部竖向荷载： 402.4 bt WWWKN (2)对基地中心产生的弯矩： 水压力产生的弯矩： 1 42.050.62.965.88. 3 WW MP LKN m 边墩自重产生的弯矩： 240 0.736176.64 bb MW LKN m 4 0.5(0.5) 8 4.5 3 0.736 210 L