某办公楼结构设计方案.doc

1、 1 目目 录录 1 1、引言、引言 1 1 2 2、建筑设、建筑设计说明计说明 2 2 2.1 工程说明 2 2.2 总体平面布置 2 3 3、结构设计说明、结构设计说明 3 3 3.1 设计条件 3 3.2 各梁、柱截面尺寸的确定 4 3.3 梁截面尺寸的确定 . 5 3.4 柱截面尺寸的确定 5 3.5 连系梁截面尺寸的确定 5 3.6 板厚度的确定 6 4 4、荷载标准值的计算、荷载标准值的计算 6 6 4.1 荷载标准值 k G . 6 4.2 活荷载标准值 K Q 10 4.3 风荷载计算 . 11 4.4 地震作用计算 . 12 5 5、框架结构内力计算、框架结构内力计算 151

2、5 5.1 恒载作用下框架的内力计算 15 5.2 活荷载作用下框架的内力计算（采用满布荷载法） . 21 5.3 风荷载作用下框架的内力计算 . 26 5.4 水平地震作用下框架的内力计算（D 值法） 30 6 6、内力组合、内力组合 . . 3333 6.1 框架梁内力组合 . 33 6.2 框架柱内力组合 . 35 7 7、配筋计算、配筋计算 . . 3737 7.1 框架梁配筋计算 37 7.2 框架柱配筋计算 . 42 8 8、基础设计、基础设计 . . 4747 8.1 设计资料 . 47 8.2 确定基顶荷载 . 47 2 8.3 确定基底尺寸 . 47 8.4 初步选择基底尺寸

3、 . 48 8.5 确定基础高度 . 49 8.6 配筋计算 . 49 参考文献参考文献 错误!未定义书签。 参考文献参考文献 错误!未定义书签。 结束语结束语 错误!未定义书签。 1、引言 毕业设计对于我们函授生来说，意义重大，通过完成这一课题，来提高我们综合运用 自已所学的基础理论、基础知识、基础技能及专业知识综合运用的综合能力。在整个毕业 设计的过程中，通过查阅文献、收集资料，来培养我们独立分析问题的能力你和创新能力。 同时也培养我们使用计算机软件（如 CAD）来处理过程计算的能力，达到学以致用的目的。 另外，我们还将熟悉国家设计规范、设计手册和标准图，课题完成后，对设计的总体流程 有了

4、初步的认识。因此，一个完整的毕业设计对我们是至关重要的无可或缺的。 2 2、建筑设计说明、建筑设计说明 2.1 工程说明 本工程为贵阳市某公司多层办公楼，为五层框架结构，建筑面积约 4100m 2，总长 43.44m，总高 21.1m，每层层高为 3.9m，室内外高差 0.45m。设计使用年限为 50 年，结构 安全等级二级，耐火等级二级，不考虑抗震设防。室内外高差 0.45m 常年气温差值：30 度； 相对湿度：最热月平均 73%； 场地自然条件：该地区基本风压为 0.35Kpa,基本雪压为 0.45Kpa,场地类别为类， 结构正常使用环境类别为二（a）,地面粗糙程度为 B 类，该地区可不考

5、虑地震设防。 工程地质情况： 第一层土：城市杂填土，层厚 0.01.0 米。 第二层土：粘土，层厚 4.56.0 米。天然地基承载力特征值 fak 为 210Kpa。 第三层图：强风化砂砾岩：强风化灰岩 2.02.6 米，天然地基承载力特征值 fak 为 150Kpa。 第四层土：中风化灰岩，天然地基承载力特征值 fak 为 2500Kpa。 3 2.2 总体平面布置 2.2.12.2.1 平面设计平面设计 1.房间平面设计的要求： 1）房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具、设备合理布置的要求。 2）门窗的大小和位置，因考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好。 3）房间的构成应使

6、结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材 料要符合相应的建筑标准。 4）室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。 2.2.22.2.2 剖面设计剖面设计 建筑剖面设计主要是根据功能和使用方面对立体空间的要求，结合建筑结构和构造特 点，来确定房间各部分高度和空间比例；考虑垂直方向空间的组合和利用；选择适当的剖 面形式；进行垂直交通和采光、通风等方面的设计，使建筑物立体空间关系符合功能、艺 术和技术、经济的要求。建筑平面与剖面是从两个不同的方向来表示建筑各部分的组合关 系，因此，设计中的一些问题往往需要将平面和立面结合在一起考虑，才能加以解决。

7、垂直交通包括 2 部楼梯。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。 2.2.3 2.2.3 交通联系交通联系 交通联系部分是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和 辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系部分，是各个楼层疏散的必经之路， 同时又要考虑到建筑防火要求，本商场采用板式双跑楼梯。 本设计中交通联系部分设计能满足下列要求：交通线路简捷明确，联系通行方便；人 流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的通风采光要求；力求节省交通面积，同时考虑 空间组合等设计问题。 2.2.4 2.2.4 建筑立面设计建筑立面设计 建筑体形设计和立面设计要求： 1）反映

8、建筑功能要求和建筑类型的特征。 2）结合材料性能、结构构造和施工技术特点。 3）掌握建筑标准和相应的经济指标。 4）适应基地环境和建筑规划的群体布置。 5）符合建筑造型和立面构图的一些规律。 本建筑物在立面造型设计上采用多种手段，两侧突出的部分设计，创建突出小垛的设 计，能够增强建筑物的立体感和层次感，使整体布置更加鲜活，具有层次感。部分建筑设 置玻璃幕墙，给结构物增加现代感与时尚设计，外延采用抹灰与涂料方式进行外檐装饰， 外檐选用白色，其间突出小垛选用粉色，给人一种舒适、柔和、优美的感觉。 2.2.5 2.2.5 各房间楼面、墙面、天棚、窗台板的做法各房间楼面、墙面、天棚、窗台板的做法 1.

9、楼面做法：采用花岗岩地面砖；卫生间采用防滑釉面砖。 4 2.墙面做法：内墙面采用白灰砂浆抹面，外刷乳胶漆；卫生间墙面贴白色瓷砖。 3.天棚做法：采用金属骨架吊顶，矿棉吸音板作面层。 4.窗台板做法：除卫生间外，均做大理石窗台板。 2.2.6 2.2.6 室外台阶、散水做法室外台阶、散水做法 室外台阶采用花岗岩作为台阶面层 散水：刚性垫层的散水坡宽约 0.6m，及明沟延长度方向隔 30 m 各设一道伸缩缝，缝 宽 100 mm，内填热沥青砂或沥青胶泥。 3 3、结构设计说明、结构设计说明 3.1 设计条件 本工程采用现浇框架结构。其柱网布置如图 1 所示。 图 1 柱网布置图（单位：mm） 建设

10、地点：贵阳市 根据房屋使用要求，层高为 3.900mm,室内外高差为 0.450m.轴线尺坟如图 2 所示. 工程地质条件:地面粗糙程度为B类,地下水位:-3.00m,地下水无侵蚀作用,地震烈度为7 度,近震. 屋面做法(自上而下)30 厚细石混凝土保护层,三毡四油防水层,20 厚水泥砂浆找平 层,240 厚膨胀珍珠岩板,20 厚石灰砂浆抹面. 5 楼面做法(自上而下)30 厚水磨石面层,20 厚石灰砂浆抹面. 外纵墙:2.400mm 高塑钢玻璃窗,窗下 900mm 高,250mm 水泥空心砖墙.外墙采用贴面材料, 内墙面 20mm 抹灰. 风荷载:主导风向为西南风:基本风压: 2 0 /35

11、. 0mKNw 雪荷载:雪荷载标准值 2 0 /20. 0mKNS 活荷载:楼面活荷载标准值 2 /0 . 2mKN,屋面活载标准值 2 /5 . 0mKN (按不上人屋面考 虑) 3.2 各梁、柱截面尺寸的确定 框架计算单元如图 2 所示，框架轴向尺寸及节点编号如图 3 所示。 图 2 框架计算单元 图 3 框架轴向尺寸及节点编号 31 梁截面尺寸的确定 边跨（AB 、CD 跨）梁：取mmlh575862 12 1 8 1 初选mmh600 取mmlb300200 2 1 3 1 初选mmb250 中跨（CD 跨）梁：取mmbh800400)42(初选mmh400 取mmb250 33 柱截

12、面尺寸的确定 底层柱的层高 H=5100m，由于为现浇楼盖，则其mmHI51000 . 1 0 其他层柱的柱 6 高 H=3900mm，同样为现浇楼盖的条件下的计算高度 0 1.254875IHmm，则由 mmmmlbc3405105100 15 1 10 1 15 1 10 1 0 ，试取mmbc400 mmmmbh cc 800400400)21 ()21 (，试取mmhc400 24 连系梁截面尺寸的确定 试 取mmbb250，mmhb300由 于 连 系 梁 轴 线 与 柱 轴 线 的 偏 心 距 mmhmme c 10025. 075可不考虑偏心矩的作用。 35 板厚度的确定 对于梁

13、整体现浇的钢筋混凝土楼群 板的最小厚度为 80mm，又50/11/ h，得 1 390078 50 hmmmm，试取mmh100。 各梁柱的线刚度分别为： AB、CD 跨梁：)(1004.139 . 6/25. 06 . 0 12 1 2 343 1 mEEi BC 跨梁：)(1089. 84 . 2/25. 04 . 0 12 1 2 343 2 mEEi 上部各层柱： 343 3 1 0.40.4/ 3.95.92 10() 12 iEE m 底层柱：)(1074. 31 . 5/4 . 04 . 0 12 1 343 4 mEEi 此框架线刚度如图 4 所示。 7 图 4 框架刚度（单位

14、 10 -4） 图 5 恒荷载计算简图 4、荷载标准值的计算 41 荷载标准值 k G 参照 GB500092001建筑结构荷载规范对材料及有关建筑做法的取法，分层分部 计算有关的恒荷载标准值。 411 屋面框架梁线荷载标准值 30 厚细石混凝土保护层 2 /6 . 02003. 0mKN 毡四油防水层 2 /4 . 0mKN 20 厚水泥砂浆找平层 2 /4 . 02002. 0mKN 240 厚膨胀珍珠岩板 2 /72. 0324. 0mKN 20 厚水泥砂浆找平层 2 /4 . 02002. 0mKN 100 厚钢筋混凝土楼板 2 /5 . 22510. 0mKN 20 厚石灰砂浆抹面

15、2 /34. 01702. 0mKN 屋面恒荷载标准值 2 /36. 5mKN 边框架梁自重 MKN/125. 3255 . 025. 0 中框架梁自重 MKN/875. 1253 . 025. 0 作用在顶层框架梁上的线荷载为 MKNgMKNgMKNg/296.196 . 336. 5,/875. 1,/125. 3 535251 312 2-4 层楼面框架梁线荷载标准值 30 厚水磨石面层 2 /65. 0mKN 100 厚钢筋混凝土楼板 2 /5 . 22510. 0mKN 20 厚石灰砂浆抹面 2 /34. 01702. 0mKN 楼面恒荷载标准值 2 /19. 3mKN 边框架梁自重

16、 MKN/125. 3255 . 025. 0 中框架梁自重 MKN/875. 1253 . 025. 0 8 作用在中间层框架梁上的线荷载为： MKNgMKNgMKNg/295.106 . 349. 3,/875. 1,/125. 3 321 。 413 底层楼面框架梁线荷载标准值 30 厚水磨石面层 2 /65. 0mKN 100 厚钢筋混凝土楼板 2 /5 . 2251 . 0mKN 轻钢龙骨吊顶 2 /12. 0mKN 底层楼面恒荷载标准值 2 /27. 3mKN 边框架梁自重 MKN/125. 3255 . 025. 0 中框架梁自重 MKN/875. 1253 . 025. 0 作

17、用在底层框架梁上的线荷载为： MKNgMKNgMKNg/77.116 . 327. 3,/875. 1,/125. 3 131211 。 314 屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 MKN/75. 6256 . 33 . 025. 0 饰面 KN55. 0176 . 3)25. 02 . 0(02. 0 Lm 高女儿墙自重 KN68. 76 . 9)4 . 06 . 3(125. 0 饰面 KN02. 35 . 06 . 31176 . 3102. 0 Lm 高柱自重 KN42514 . 0 2 饰面 KN15. 05 . 01)25. 04 . 0(2 连系梁传来屋面自重 KN37.

18、1736. 5 2 1 6 . 36 . 3 2 1 顶层边节点集中荷载 KNGG DA 52.39 55 中柱连系梁自重 KN75. 6256 . 33 . 025. 0 饰面 KN49. 0176 . 32 . 0202. 0 连系梁传来屋面自重 KN8 .3236. 52/2 . 1)6 . 32 . 1 (6 . 3 2 1 6 . 3 2 1 顶层中节点集中荷载 KNGG CB 04.40 55 9 415 24 层楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 6.75KN 饰面 0.55KN 塑钢窗自重 KN94. 145. 04 . 28 . 1 窗下墙体自重 KN78. 76 .

19、 96 . 39 . 025. 0 饰面 KN20. 25 . 09 . 06 . 3176 . 39 . 002. 0 框架柱自重 KN4 .146 . 3254 . 04 . 0 饰面 KN83. 21702. 06 . 34 . 05 . 06 . 3)4 . 015. 02( 窗间墙自重 KN07. 96 . 9)4 . 08 . 1 (7 . 225. 0 饰面 KN18. 35 . 07 . 24 . 1177 . 202. 04 . 1 连系梁传来楼面自重 KN31.1149. 36 . 3 2 1 6 . 3 2 1 2-4 层楼面框架边节点集中荷载 KNGG DA 97.64

20、 中柱连系梁自重 6.75KN 饰面 0.49KN 框架柱自重 14.4KN 饰面 KN35. 1176 . 302. 02)25. 04 . 0(24 . 0 墙体自重 KN34.156 . 925. 0)7 . 24 . 05 . 29 . 07 . 26 . 3( 饰面 KN35. 41702. 0)7 . 24 . 05 . 29 . 07 . 26 . 3(2 连系梁传来楼面自重 KN35.2149. 32/2 . 1)6 . 32 . 1 (6 . 3 2 1 6 . 3 2 1 木门自重 KN5 . 42 . 09 . 05 . 2 2-4 层楼面框架中节点集中荷载 knGG C

21、B 18.64 3.1.6 底层楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 0.75KN 饰面 0.55KN 塑钢窗自重 1.94KN 窗下墙体自重 7.78KN 10 饰面 2.20KN 窗间墙自重 9.07KN 饰面 3.18KN 连系梁传来楼面自重 KN59.1027. 36 . 3 2 1 6 . 3 2 1 底层楼面框架边节点集中荷载 KNGG DA 29.59 11 中柱连系梁自重 6.75KN 饰面 0.55KN 框架柱自重 14.1KN 饰面 1.35KN 墙体自重 15.31KN 饰面 1.35KN 连系梁传来楼面自重 KN01.2027. 32/2 . 1)6 . 32 .

22、 1 (6 . 3 2 1 6 . 3 2 1 木门自重 4.5KN 底层楼面框架中节点集中荷载 KNGG CB 25.67 11 恒荷载作用下结构的计算简图如图 5 所示. 4.2 活荷载标准值 K Q 屋面活荷载标准值为 2 /5 . 0MKN (按不上人屋面考虑),雪荷载标准值为 2 /2 . 0MKN, 两者不同时考虑,取最大值 2 /5 . 0MKN楼面活荷载标准值为 2 /0 . 2MKN.走廊活荷载标准 为 2 /5 . 2MKN.可得: MKNqqq BCCDAB /8 . 16 . 35 . 0 555 MKNqq CDAB /2 . 76 . 30 . 2 MKNqBC/0

23、 . 96 . 35 . 2 KNPp DA 62. 15 . 06 . 3 2 1 6 . 3 2 1 55 KNPP cB 06. 35 . 02 . 1 2 6 . 32 . 1 6 . 3 2 1 6 . 3 2 1 55 11 KNPP DA 48. 626 . 3 2 1 6 . 3 2 1 KNPP cB 24.125 . 22 . 1 2 6 . 32 . 1 26 . 3 2 1 6 . 3 2 1 活荷载作用下结构的计算简图 6 所示. 图 6 结构活荷载计算简图 4.3 风荷载计算 风荷载标准值计算公式为: 0 wW szzk ,其中 2 0 /35. 0MKNw ;房屋

24、高度未超过 30m，; 3 . 1)5 . 0(8 . 0; 0 . 1 3 Z查 3 建筑结构荷载规范?结果见 表 1. 表 1 风荷载计算 层数 z s )(mz z )/( 2 0 MKNw )( 2 MA )(KNPw 5 1.0 1.3 19.95 0.812 0.35 10.08 3.72 4 1.0 1.3 16.05 0.74 0.35 12.96 4.36 3 1.0 1.3 12.15 0.74 0.35 12.96 4.36 2 1.0 1.3 8.25 0.74 0.35 12.96 4.36 1 1.0 1.3 4.35 0.74 0.35 14.04 4.73 风荷

25、载作用下的计算简图如图 7 所示. 12 图 7 风荷载计算简图 4.4 地震作用计算 4.4.1 确定各层的总重力荷载代表值 由于房屋高度低于 40m 且沿高度方向质量均匀,宜采用底部剪力法计算水平地震作 用. 结构各层的重力荷载代表值为: 顶层: KNG5500 5 2-4 层 KNGGG7500 432 底层 KNG8400 1 4.4.2 计算结构自振周期 T 框架梁线刚度见表 2. 表 2 框架梁线刚度 边框架 中框架 )( 2 mmhb )( 1 m c E )( 4 0 mI lEIi c/ 5 . 1 0 lEIi c/ 2 0 边跨梁 250600 6.900 c E 0.0

26、045 9.7810 -4 c E 13.0410 -4 c E 中跨梁 250400 2.400 c E 0.0011 6.6710 -4 c E 8.8910 -4 c E 13 各柱抗侧移刚度 D 见表 3. 表 3 各柱抗侧移刚度 D 层数 边框架 边柱 中柱 ic ib K 2 K K a 2 12 j h ic aD ic ib K 2 K K a 2 12 j h ic aD 5 1.65 0.45 6.9010 3 2.78 0.58 8.8910 3 4 1.65 0.45 6.9010 3 2.78 0.58 8.8910 3 3 1.65 0.45 6.9010 3 2.

27、78 0.58 8.8910 3 2 1.65 0.45 6.9010 3 2.78 0.58 8.8910 3 1 2.61 0.67 2.2310 3 4.40 0.71 3.4310 3 层数 边框架 边柱 中柱 ic ib K 2 K K a 2 12 j h ic aD ic ib K 2 K K a 2 12 j h ic aD 5 2.20 0.52 7.9710 3 3.7 0.65 9.9710 3 4 2.20 0.52 7.9710 3 3.7 0.65 9.9710 3 3 2.20 0.52 7.9710 3 3.7 0.65 9.9710 3 2 2.20 0.52

28、 7.9710 3 3.7 0.65 9.9710 3 1 3.49 0.73 3.5210 3 5.86 0.81 3.9110 3 各层柱总抗侧移刚度见表 4 表 4 各层柱总抗侧移刚度 层数 1 2 3 4 5 i D 181.79103 434.84103 434.84103 434.84103 434.84103 各层相对位移及绝对位移见表 5 表 5 各层相对位移及绝对位移 层数 )(KNGi i D )(mui )(mui 1 36400 434.8410 3 0.2 0.2 2 28000 434.8410 3 0.064 0.264 3 20500 434.8410 3 0.

29、047 0.311 4 13000 434.8410 3 0.03 0.341 5 5500 181.7910 3 0.013 0.354 结构自振周期 1 T; 14 2 . 08400)341. 0311. 0264. 0(7500354. 05500 2 . 08400)341. 0311. 0264. 0(7500354. 05500 8 . 02 22222 1 T s87. 0 3.4.3 计算特征周期 g T; 依工地地质资料,场地类型为类.设防地震,查表得场地特征周期sTg35. 0 4.4.4 求地震作用系数 1 a 设防烈度为 7 度,则水平地震影响系数最大值08. 0 m

30、ax a。 地震影响系数 035. 008. 0 87. 0 35. 0 9 . 0 max 9 . 0 1 1 a T T a g 4.4.5 计算各层的水平地震作用标准值 结构总的重力荷载代表值为: KNGeq3094085. 0)8400375005500( 则由底部剪力法得: KNGaF eqEK 9 .108230940035. 0 1 由sTsTg87. 049. 035.4 . 14 . 1 1 ，则14. 007. 087. 008. 0 n 5 .1955009 .1575003 .1275007 . 875001 . 58400 5 1 i iiH G 426840 计算各

31、层的水平地震作用标准值: KNF HG HG F nEK i ji 47.93)14. 01 (9 .1082 426840 1 . 58400 )1 ( 5 1 11 1 KNF HG HG F nEK i ji 36.142)14. 01 (9 .1082 426840 7 . 87500 )1 ( 5 1 22 2 KNF HG HG F nEK i ji 27.201)14. 01 (9 .1082 426840 3 .127500 )1 ( 5 1 33 3 15 KNF HG HG F nEK i ji 18.260)14. 01 (9 .1082 426840 9 .157500

32、 )1 ( 5 1 44 4 KNF HG HG F nEK i ji 00.234)14. 01 (9 .1082 426840 5 .195500 )1 ( 5 1 55 5 KNFF nEKn 61.15114. 09 .1082 水平地震作用下的计算简图如图 8 所示. 图 8 水平地震作用计算简图 5 5、框架结构内力计算、框架结构内力计算 5.1 恒载作用下框架的内力计算 5.1.1 荷载等效计算 梯形荷载:26. 0 9 . 62 6 . 3 2 02 01 1 l l a KNgaag03.17296.19)26. 026. 021 ()21 ( 32 53 3 1 2 1 5

33、3 KNgaag08. 9296.10)26. 026. 021 ()21 ( 32 3 3 1 2 1 3 KNgaag39.1077.11)26. 026. 021 ()21 ( 32 13 3 1 2 1 13 16 三角形荷载: KNgg06.12296.19 8 5 8 5 53 53 KNgg44. 6296.10 8 5 8 5 3 3 KNgg36. 777.11 8 5 8 5 53 13 5.1.2 计算各杆端的弯矩分配系数,计算结果如图 9 所示. 图 9 各杆端弯矩分配系数 5.1.3 计算各杆端弯矩 荷载等效后框架结构计算简图如图 10 所示. 图 10 等效计算简图

34、 17 计算各梁端弯矩: MKNMMKNM ABBA /97.79,97.799 . 6155.20 12 1 55 2 55 口 MKNMMKNM BCCB /89. 8,89. 84 . 290.18 12 1 55 2 55 口 MKNMMKNM ABDC /97.79,97.799 . 6155.20 12 1 55 2 55 口 MKNMMKNM BAAB /43.48,43.489 . 6205.12 12 1 2 口 MKNMMKNM CBBC /08. 5,08. 54 . 295.10 12 1 2 口 MKNMMKNM DCCD /43.48,43.489 . 6205.1

35、2 12 1 2 口 MKNMMKNM ABBA /62.53,62.539 . 6515.13 12 1 11 2 11 口 MKNMMKNM BCCB /71. 5,71. 54 . 216.12 12 1 11 2 11 口 MKNMMKNM CDDC /62.53,62.539 . 6515.13 12 1 11 2 11 口 计算过程见图 11.(采用弯矩二次分配法) 图 11 弯矩计算过程(弯矩二次分配法) 5.1.1 式 绘 M 图、V 图、N 图 恒荷载作用下框架的弯矩图如图 12 所示。 18 图 12 恒载作用下框架弯矩图（单位：KM） 恒荷载作用下 AB 跨梁剪力计算见表

36、 6。 表 6 AB 跨梁剪力计算 层数 )/(mKNp L（m） )( 2 KN PL B M1 BA M L MM BAAB A V L B V 5 20.155 6.9 69.53 -34.16 57.62 -3.4 66.13 -72.93 4 12.205 6.9 42.11 -36.82 41.53 -0.68 41.42 -42.79 3 12.205 6.9 42.11 -33.34 40.13 -0.98 41.12 -43.09 2 12.205 6.9 42.11 -33.94 40.39 -0.93 41.17 -43.04 1 13.515 6.9 46.63 -30

37、.01 42.00 -1.74 44.89 -48.36 恒荷载作用下 BC 跨梁剪力计算见表 7。 表 7 BC 跨梁剪力计算 层数 )/(mKNp L（m） )( 2 KN PL BC M CB M L MM CBBC B V L C V 5 18.90 2.4 22.24 -31.45 31.45 0 22.24 -22.24 4 10.95 2.4 12.70 -12.16 12.16 0 12.70 -12.70 3 10.95 2.4 12.70 -13.05 13.05 0 12.70 -12.70 2 10.95 2.4 12.70 -12.88 12.88 0 12.70 -

38、12.70 1 12.16 2.4 14.27 -17.56 17.56 0 14.27 -14.27 19 恒荷载作用下的 CD 跨梁剪力计算见表 8。 表 8 CD 跨梁剪力计算 层数 )/(mKNp L（m） )( 2 KN PL AB M BA M L MM BAAB A V L B V 5 20.155 6.9 69.53 -57.62 34.16 3.4 72.93 -66.13 4 12.205 6.9 42.11 -41.53 36.82 0.68 42.79 -41.42 3 12.205 6.9 42.11 -40.13 33.34 0.98 43.09 -41.12 2

39、12.205 6.9 42.11 -40.39 33.94 0.93 43.04 -41.17 1 13.515 6.9 46.63 -42.00 30.01 1.71 48.36 -44.89 对于柱： 55 34.1621.7526.1716.47 15.53,11.84 3.93.9 AB QKN QKN 44 15.0716.6712.9013.54 8.82,7.34 3.93.9 AB QKN QKN 33 16.6716.3913.5413.42 9.18,7.49 3.93.9 AB QKN QKN 22 17.5520.7914.0716.47 10.65,8.49 3.93

40、.9 AB QKN QKN KNQKNQ BA 34. 2 1 . 5 98. 395. 7 ,71. 2 1 . 5 61. 422. 9 11 恒荷载作用下框架的剪力图如图 13 所示。 图 13 恒荷载作用下框架的剪力图 20 恒荷载作用下边柱轴力计算见表 9。 表 9 恒荷载作用下边柱轴力计算 层数 截面 横梁传来剪 力(KN) 节点集中力 (KN) 柱自重(KN) 柱轴力(KN) 5 上 66.13 39.52 14.4 105.65 下 120.05 4 上 41.42 64.97 14.4 226.44 下 240.84 3 上 41.12 64.97 14.4 346.93 下

41、 361.33 2 上 41.17 64.97 14.4 467.47 下 481.87 1 上 44.89 59.29 20.4 586.05 下 606.45 恒荷载作用下中柱轴力计算见表 10。 表 10 恒荷载作用下中柱轴力计算 层数 截面 横梁传来剪 力(KN) 节点集中力 (KN) 柱自重(KN) 柱轴力(KN) 5 上 72.93 22.24 40.04 14.4 135.21 下 149.61 4 上 42.79 12.70 64.18 14.4 269.28 下 283.68 3 上 43.04 12.70 64.18 14.4 403.65 下 418.05 2 上 43.

42、04 12.70 64.18 14.4 537.97 下 552.37 1 上 48.36 14.27 67.25 20.4 682.25 下 702.65 恒荷载作用下框架的轴力图如图 14 所示。 21 图 14 恒载作用下柱轴力图（单位：KN） 图 15 恒载作用下框架梁端弯矩调幅 515 恒荷载作用下梁端弯矩调幅 考虑梁端弯矩调幅，并将梁端点弯矩换算至梁端柱边弯矩，以备内力组合时用，调 幅后梁端弯矩如图 15 所示。 52 活荷载作用下框架的内力计算（采用满布荷载法） 521 荷载等效计算 梯形荷载：26. 0 9 . 62 6 . 3 2 02 01 1 l l a knqaaq B

43、ABA 59. 18 . 1)26. 026. 021 ()21 ( 32 55 3 1 2 1 55 knqaaq ABAB 35. 62 . 7)26. 026. 021 ()21 ( 323 1 2 1 三角形荷载：KNqq CBCB 13. 18 . 1 8 5 8 5 55 55 KNqq BCBC 63. 59 8 5 8 5 522 计算各杆端的弯矩分配系数 计算各杆端的弯矩分配系数，计算结果如图 9 所示。 523 计算各杆端弯矩 等效活荷载作用下框架简图如图 16 所示。 22 图 16 等效活荷载计算简图 计算各梁端弯矩： MKNMMKNM ABBA 口口81. 8,81.

44、 89 . 622. 2 12 1 55 2 55 MKNMMKNM BCCB 口口76. 0,76. 04 . 258. 1 12 1 55 2 55 MKNMMKNM ABDC 口口81. 8,81. 89 . 622. 2 12 1 55 2 55 MKNMMKNM ABAB 口口27.35,27.359 . 689. 8 12 1 55 2 MKNMMKNM DCCD 口口27.35,27.359 . 689. 8 12 1 2 计算过程见图 17。 （采用弯矩二次分配法） 图 17 弯矩计算过程（弯矩二次分配法） 23 524 绘 M 图、V 图、N 图 活荷载作用下框架的弯矩图如图 18 所示。 图 18 活荷载作用下框架弯矩图 活荷载作用下 AB 跨梁剪力计算见表 11。 表 11 活荷载作用下 AB 跨梁剪力计