盾构机组装拆解安全专项施工方案(PPT 73页).ppt

1、,盾构机组装、拆解安全专项施工方案,目录,CONTENTS,1.编制依据及原则 2.工程概况 3.施工计划 4.施工工艺技术 5.施工安全保证措施 6.劳动计划 7.计算书及相关图纸,盾构机组装、拆解安全专项施工方案,1.1相关图纸资料,1.2主要规范、规程、标准,一、编制依据及原则,1.2主要规范、规程、标准,1.3主要法律法规,（1）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）； （2）济南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施办法（济建发201618号）。 （3）建筑起重机械安全监督管理规定（建设部令 第166号）。,1.4其它,（1）已批准的施工组

2、织设计； （2）龙门吊安拆专项施工方案； （3）施工现场总平面布置图； （4）施工现场实际情况； （5）我单位现有的技术水平、施工管理水平和机械设备配套能力； （6）建筑施工手册第五版、起重吊装常用数据手册。 （7）SCC2500A履带吊使用说明书。,1.5 编制原则,（1）严格执行施工过程中涉及的相关法律、法规、规范、规程和标准； （2）确保实现计划要求的工期、质量、安全、环境保护、文明施工等各方面的目标； （3）结合工程情况，应用新技术成果，使施工方案具有技术先进、方案可靠、经济合理的特点； （4）施工方案编制尽可能做到总体施工部署和分项工程施工相结合，重点项目和一般项目相结合，使施工组织

3、设计具有重点突出、内容全面、思路清晰的特点。 （5）针对施工特点，科学安排、合理组织、严格管理、精心施工，以减少对周围环境及居民正常生活的影响； （6）以成熟的施工技术及先进的设备和施工工艺，确保施工安全和工程质量。,二、工程概况,本区间为济南轨道交通R3线一期土建工程施工六标段的裴家营站济南新东站滩头站盾构区间，区间单线总长为3031.909m，区间总长6085.983m。 济南新东站滩头站区间上方为道路和农田，其中农田比例为95%。区间隧道平面上自滩头站出发向西南推进，区间最小半径为700m曲线段。沿线下穿DN1600铸铁原水管、DN100铜质供电管、DN508钢质天然气管等，下穿济青高速

4、公路。裴家营站济南新东站区间上方为厂房和农田，其中农田比例为85%。区间最小半径为2500m的曲线段，区间下穿济南钢铁集团新事业有限公司第一生产基地厂房群、DN400球墨铸铁给水综合管。,项目总平面图,2.1、工程简介,土压平衡式盾构在结构上包括刀盘、盾体、人舱、螺旋输送机、管片安装机、管片输送器、皮带机和后配套拖车等；在功能上包括开挖系统、主驱动系统、推进系统、出碴系统、注浆系统、油脂系统、液压系统、电气控制系统、激光导向系统及通风、供水、供电系统等。,2.2、盾构机概况,盾构部件参数列表,济南新东站滩头站区间始发井位于滩头站基坑内最西端，盾构机吊装主要作业场地设置于始发井西端头圆圈区域，临

5、时道路位于基坑四周采用厚250mm C25混凝土加钢筋和钢筋网片铺设。盾体下井履带吊与基坑侧壁保持0.81米的安全距离，根据计算，盾体距离履带吊吊点的最大距离为7.6m，因此，吊装前盾（110t）、中盾（98t）的工作幅度为9米。,2.3吊装作业场地条件,济南新东站接收吊机占位图,济南新东站二次始发吊机占位图,裴家营站基坑采用放坡开挖比例为1:0.75，坡顶至冠梁边的距离大约为2.5m。因此，在吊装作业前，需要将放坡的位置回填并压实，然后再浇筑250mm厚C25混凝土加钢筋和钢筋网片铺设硬化回填地面。济南新东站北侧接收井和南侧始发井均需要进行地面硬化。,根据履带吊的工作半径、盾构机大件尺寸和始

6、发井的位置关系，需要在滩头站始发井的冠梁上植筋，挡土墙底部与冠梁植筋连接并浇筑C30混凝土，浇筑800mm厚的挡土墙。吊装时，履带吊一侧履带停至挡土墙上，保证履带吊吊装作业顺利完成，挡土墙及主体结构受力计算详见7.4。,2.5工程特点、重点、难点分析及应对措施,1、工程特点 盾构机吊装属于大型设备吊装，本次盾构机吊装施工存在吊装部件多；吊装部件体积大、重量大，吊装要求高；部件组装连接精度要求高，同时受吊装场地小的限制的特点。因此对起吊设备的起重能力和吊装人员的素质要求高，为了保证施工顺利进行，故需要在设备吊装前，预先布置好现场，做好吊装准备工作，并及时对吊装人员进行交底培训。,2、工程的重点,

7、1）吊车的选择 根据施工现场的施工条件，滩头站和裴家营站整个吊装施工作业空间仅限于始发井端头位置，结合盾构机设备的最大重量，设备吊装高度以及位置，起重机械的性能，综合考虑使用1台250t履带吊。济南新东站始发井端隧道距离地面5.8m，济南新东站接收井端隧道距离地面6.4m，为了防止盾构机吊装作业对隧道管片产生影响，选择1台250t履带吊和1台130t汽车吊（性能参数见附表1），并且吊车站位选在基坑外侧。,2）吊装地面的加固 吊装地面采用高压旋喷注浆加固，提高土体的自稳性和承载力，并在履带吊下面铺设3cm钢板，确保盾构机吊装的施工安全。,3、工程的难点,1）前盾的吊装与翻身 盾构机前盾重110T

8、，是盾构机最大重量的部件，在吊装前需要进行钢丝绳、履带吊主臂工作半径受力的计算，确保满足吊装要求。 2）螺旋机拆解、出井和下井及组装 螺旋机长度达到12m，重23.1T，井口长12.5m，因此吊装过程中要调整螺旋机的姿态，确保螺旋机能够顺利吊出。,3 施工计划,3.1施工部署 本工程合计4次盾构机下井吊装作业和4次盾构机出井吊装作业，盾构机吊装下井顺序：4#台车3#台车2#台车1#台车桥架螺旋输送机中盾前盾拼装机螺旋机安装盾尾刀盘。 盾构机拆卸吊装顺序：刀盘出井螺旋输送机拆分盾尾拼装机前盾中盾螺旋输送机出井桥架1#台车2#台车3#台车4#台车。,3.2施工进度计划,盾构机下井/出井吊装作业工期

9、计划表,3.3材料与设备供应计划,利用盾构机出厂时设计的吊耳进行吊装作业。,刀盘,前盾,中盾,盾尾,为了保证盾构机吊装、拆解安全，对盾构机吊耳进行无损检测，检测结果符合级标准要求。,吊耳检测报告,吊装器具参数表,3.3.2吊装器具计划,1、本次吊装根据盾体重量、场地环境主吊机选用三一公司的SCC2500A型履带吊，其履带长度9.134m，整机宽度7.681m，吊装时主臂长度19.5m，吊装时主臂长度20m，7m固定副臂工况。主钩和副钩满足盾构机部件的翻转作业。,吊车结构尺寸图,250t履带吊车工况表,2、吊装绳索的计算 盾构机单件重量最大是前盾110t，选用直径76mm的钢丝绳（压制套头）。

10、P=kG/(nsin)=1.1110/(4sin60)=34.9(t) 绳索选用637+1，76，抗拉强度为170kg/mm，单根使用，绳索破断拉力为326.53t，安全系数=326.53/34.9=9.35，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。 吊装螺旋机、后配套车架（车架2最重为34t），选用直径38mm的钢丝绳（压制套头）。 P=kG/(nsin)=1.133.5/(4sin60)=10.6(t) 绳索选用637+1，38，抗拉强度为170kg/mm，单根使用，绳索破断拉力为91t，安全系数91 /10.6=8.58，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求其它机具

11、使用前需认真检查，符合规范安全要求的才可投入使用，否则禁止进场。,3.卡环选用 本次主要部件的盾体和刀盘全部使用55t卸扣，吊装台车和其它部件使用17t卡环。 盾构机吊装卸扣的选用按吊装前盾计算，前盾重110t，采用四个吊点，每吊点为 27.5t，卡环的安全负荷为55t，大于27.5t； 后配套车架2重34 t，采用四个吊点，每吊点为8.5t，卡环的安全负荷为17t，大于8.5t，满足施工要求。,4 施工工艺技术,4.1吊装工艺技术,SCC2500A 履带吊站位在始发井西侧端头处，盾体下井履带吊与基坑侧壁保持0.81米的安全距离，根据计算，盾体距离履带吊吊点的最大距离为7.6m。吊装前盾（11

12、0t）、中盾（98t）的工作幅度为9米，使用主臂，额定起重量150.1t，吊装盾尾、拼装机、后配套台车等的半径为 12米，使用副臂，额定起重量103t。,1、试吊 进行正式起吊前需进行试吊作业。按图所示安装吊绳，起吊机身离地 200mm 试吊，悬停 5 分钟，检查绳扣、地面、起重机完好无异常后，之后继续吊装。,2、翻转 在吊装下井前中盾、前盾、刀盘、尾盾须先进行翻转，然后吊装下井。 SCC2500A履带吊具有独立翻转能力（如图 4.1-3所示），用4根主绳索与盾体外的4个吊耳连接，2根副钩绳索与盾体内侧两个吊耳连接，主钩副钩同时起升，离开地面200mm时，主钩以0.5米/分起钩，副钩以0.5米

13、/分落钩，保持均匀速度，盾体翻身过程中始终与地面保持200mm，直到机身完成90翻转。,3、台车下井,用 4 根38mm钢丝绳和4个17t的卡环与台车的四个吊耳连接，在起吊时应该进行试吊，起吊后的台车保持平稳，信号工指挥履带吊司机进行转臂、趴臂动作，将台车移动到井口上方，缓慢落钩，将台车吊装就位，用电瓶车拉到车站结构内相应位置。按照上述方法依次将4#、3#、2#和1#台车吊装及移动到相应位置，下降过程中用牵引绳控制其摆动，防止碰撞。,4、螺旋输送机下井,用2根38mm钢丝绳和2个17t的卡环将挂在螺旋输送机的2个吊点上，将螺旋输送机吊起，用牵引绳捆绑住螺旋输送机，在下井过程中防止碰撞，下井位置

14、到始发架上后，将螺旋机放置于预先准备的渣土车底盘上，然后用电瓶车将其运至车站结构内。,5、中盾下井 在地面上预先安装好推进油缸、铰接油缸等相关部件。履带吊主钩用4根76mm的钢丝绳和4个55t的卡环和盾体外侧4个吊点连接，副钩用2根56mm的钢丝绳和2个55t卡环挂在中盾内侧的2个吊点，捆绑牵引绳，在地面完成翻转后，拆除副钩。,6、前盾下井,前盾下井的方式与中盾相同。,7、拼装机下井,履带吊主钩用4根38mm钢丝绳和4个17t卡环与拼装机的吊点连接，,8、螺旋输送机的安装,把螺旋输送机推到起吊位置，螺旋输送机与前盾连接的一端吊点使用1根38mm的钢丝绳吊索、17t手拉葫芦、1个17t卡环，另一

15、端吊点使用1根38的钢丝绳、1个17t卡环，吊点使用螺旋输送机自带吊耳，起吊螺旋机。,9、盾尾下井,履带吊主钩用4根38mm的钢丝绳和4个17t的卡环和盾尾上4个吊点连接，副钩用2根38mm的钢丝绳和2个17t卡环挂在盾尾内侧的2个吊点连接。,10、刀盘下井,吊装前做好回转接头和刀具的安装，牵引绳捆绑等准备工作。履带吊主钩用2根76mm的钢丝绳和2个55t的卡环和刀盘上2个吊点连接，副钩用2根55mm的钢丝绳和2个55t卡环挂在刀盘内侧的2个吊点。,4.2解体工艺技术,4.2.1 解体工艺流程,1、刀盘出井,履带吊主钩使用2根76mm的钢丝绳和用2个55t卡环挂在刀盘的2个吊点上，稍微使钢丝绳

16、吊索拉紧吃紧，按照说明书要求对前盾和刀盘的拉伸预紧螺丝进行松懈，同时利用专用工具慢慢使刀盘和中盾分离，分离后进行刀盘试吊装，副钩使用2根56mm的钢丝绳挂在刀盘内侧进行翻身。,2、移出螺旋输送机,履带吊使用2根38m钢丝绳和2个17t的卡环与螺旋输送机盾尾的吊耳连接，稍微使钢丝绳拉紧吃劲，按照要求对螺旋输送机法兰和前盾法兰的拉伸预紧螺栓进行松解，履带吊通过变幅、起吊动作并配合倒链，将螺旋输送机移除盾体，平稳放置在井底平板车上并回退至车站内。,3、盾尾吊装出井,履带吊用4根38mm钢丝绳钢和4个17t的卡环与盾尾四个吊点连接，稍微使钢丝绳吊索拉紧吃劲，按照要求对盾尾与中盾的拉伸预紧螺丝进行松解，

17、同时使用千斤顶使尾盾和中盾分离，分离后进行试吊。副钩通过2根38mm钢丝绳带2个17t卡环挂在盾尾内侧吊点进行盾体翻身。,4、拼装机吊装出井,用4根38mm钢丝绳与拼装机上的吊点连接，稍微使钢丝绳吊索拉紧吃劲，按照要求对拼装机与中盾的拉伸预紧螺栓进行松解，分离后，进行试吊，确保拼装机与盾体其它部件没有任何干涉后开始慢速起吊。,5、前盾吊装出井,履带吊主钩用4根76mm的钢丝绳及4个55t的卡环挂在前盾的4个吊耳上，前盾出井后，副钩用2根56mm的钢丝绳和2个55t卡环挂在前盾外侧的2个吊点进行翻身。,6、中盾吊装出井,履带吊主钩用4根76mm的钢丝绳及4个55t的卡环挂在中盾的4个吊耳上，并进

18、行试吊，履带吊匀速起吊，牵引绳空中调整姿态，吊出接收井后，副钩用2根56mm的钢丝绳和2个55t卡环挂在中盾内侧的吊点后，进行翻身。,7、螺旋输送机的吊装出井,将平板车上的螺旋输送机运到接收井中，履带吊主钩和副钩分别用1根38mm钢丝绳和17t卡环连接螺旋输送机的2个吊点。,8、台车吊装出井,14#台车用电瓶车送进接收井。履带吊主钩用4个38mm的钢丝绳和4个17t卡环挂在台车的4个吊点上进行试吊，确保台车与周边没有任何干涉后开始慢速起吊，牵引绳在空中调整姿态，履带吊匀速起吊将台车依次吊装出井。,9、双机抬吊吊装,由于在济南新东站接收井和始发井位置，250t履带吊站位在基坑的侧面，履带吊无法单

19、独完成吊装，因此需要130t的汽车起重机配合吊装，将盾构机刀盘、盾体翻转吊装。另外，由于桥架、螺旋输送机和后配套台车2和4长度超长（桥架长14m，螺旋输送机和台车长12m，井口长11m），因此需要在济南新东站二次始发井处，采用履带吊和汽车吊双机抬吊。,4.3风险源保护技术措施,根据始发井和接收井周边的地层条件和现场施工作业场地条件，结合我单位施工经验，其中滩头站和济南新东站盾构始发井端头和济南新东站和裴家营站盾构接收端井头均采用双重管高压旋喷注浆法加固，加固范围内无不明管线。旋喷桩设计桩径800mm550mm梅花形布置，始发端头加固范围为盾构隧道及其四周上下左右各3m范围，加固宽度8m，接收端

20、头加固范围为盾构隧道及其四周上下左右各3m范围，加固宽度9m。,滩头站盾构始发井端头加固图,济南新东站盾构接收井端头加固图,5.1组织保障措施,5 施工安全保证措施,5.2技术保证措施,技术质量保证组织机构图,5.3安全保证措施,应急响应程序 1、紧急情况发生时，现场人员应积极采取应急自救措施，同时启动施工现场应及救援预案，实施现场抢救，防止事故的扩大。 2、紧急情况发生后，应急响应指挥部各成员按各自分工布置工作，进行现场抢救、道路疏通、现场维护情况通报工作。 3、当有重伤人员出现时救援小组应拨打急救电话120呼叫医疗救援。其他部门应做好抢救配合工作。 4、当发生重大安全事故时，事故单位或当事

21、人必须将所发生的重大安全事故情况报告事故相关监管部门。 5、当发生事故时，现场各方必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施，抢救人员和财产。因抢救伤员、防止事故扩大以及疏通交通等原因，需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。,5.5应急救援预案,应急物资表,医疗卫生保障医院及周边可用资源表,施工现场到济南市第三人民医院应急救援路线,5.6监测监控要求,盾构吊装过程中监测项目表,成立专业监测领导小组，由项目经理、项目总工程师、监测负责人和监测小组组成，从组织上保证监测的顺利进行，使施工完全进入信息化控制中。,监测组织机构图,5.7绿色施工

22、,绿色施工组织机构图,建立以项目经理为第一责任人、贯彻项目始终的绿色施工管理体系，体系涵盖技术、生产、安全、商务、办公室等所有部门。,6 劳动计划,吊装人员分工及具体职责,吊装工作人员计划,7 计算书,7.1吊装器具受力分析,1、76mm钢丝绳吊索及卡环受力分析与校核,以最重部分前盾为例。选用四根661+FC-76钢丝绳吊索与前盾四个吊耳连接。用四个55吨马蹄形卡环与前盾四个吊耳连接。,1、钢丝绳的破断拉力计算 SP =Si 式中SP 钢丝绳的破断拉力,kN; Si 钢丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和,从表中查的661+FC-76 钢丝绳公称抗拉轻度为1770MPa时其钢丝破断拉力的总和为

23、3640kN； 钢丝捻制不均折减系数,;对于661+FC钢丝绳，=0.80。 S=0.83640=2912kN,2、钢丝绳的许用拉力计算 P=S/K 式中P钢丝绳的许用拉力（kN）; S钢丝绳的破断拉力（kN）; K钢丝绳的安全系数，根据吊装规范要求K取8。 P=2912/8=364kN=36.4t 3、钢丝绳的实际受力计算 F=G/(4sin) 式中 G前盾载荷为1101.1=121t 吊索与被吊物的水平夹角，取60 F=121/(40.866)=34.93t PF，76mm钢丝绳满足吊装安全要求； 55tF，55t马蹄型卡环满足吊装安全要求。 由于中盾其吊耳位置和前盾一样，吊装角度也一样，

24、因此使用661+FC钢丝绳及55t马蹄型卡环吊装中盾同样满足要求。,4、刀盘采用2根76mm钢丝绳，则钢丝绳的实际受力计算 F=G/(2sin) 式中 G前盾载荷为451.1=49.5t 吊索与被吊物的水平夹角，取60 F=49.5/(20.866)=28.58t PF，76mm钢丝绳满足吊装安全要求； 55tF，55t马蹄型卡环满足吊装安全要球。,7.1.2 56mm钢丝绳吊索及卡环受力分析与校核,7.1.3 38mm钢丝绳吊索及卡环受力分析与校核,7.1.4 76mm和56mm钢丝绳及卡环翻身受力计算与校核,以最重部件前盾为例，在前盾翻身过程中，两边钢丝绳吊索近似垂直状态，均匀受力，76m

25、m的钢丝绳及55t卡环受力计算同7.1.1，满足翻身要求。56mm钢丝绳及55t卡环受力计算及校核如下： 1、钢丝绳的破断拉力计算 SP =Si 式中SP 钢丝绳的破断拉力,kN; Si 钢丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和,从表中查的637+FC-56 钢丝绳公称抗拉轻度为1770MPa时其钢丝破断拉力的总和为1980kN； 钢丝捻制不均折减系数,;对于637+FC钢丝绳，=0.82。 S=0.821980=1623.6kN,2、钢丝绳的许用拉力计算 P=S/K 式中P钢丝绳的许用拉力（kN）; S钢丝绳的破断拉力（kN）; K钢丝绳的安全系数，根据吊装规范要求K取8。 P=1623.6/

26、8=202.95kN=20.30t 3、钢丝绳的实际受力计算 F=G/(4sin) 式中 G前盾载荷为（1101.11.1）=67t（考虑不均匀载荷及动荷载系数） 吊索与被吊物的水平夹角，取60 F=67/(40.866)=19.3t PF，56mm钢丝绳满足吊装安全要求； 因此前盾、中盾、刀盘采用76mm、56mm钢丝绳及卡环满足翻身吊装安全要求。,7.2吊耳的设置及受力计算,通常板孔式吊耳的失效形式以吊耳板与设备本体的焊接强度不够及板孔撕裂为多，易造成不安全因素。所以吊耳板孔的强度和焊缝强度是板孔式吊耳设计的最重要环节。,吊耳板孔的强度计算，拉曼公式板孔校核表达式为：,经计算,=73.6M

27、pa145Mpa，所以吊耳满足使用要求。吊耳处焊缝抗剪强度计算,焊接材料为ER50-6，焊缝等级为全熔透一级，以达到焊缝与母材等强。,经计算,=36.7MPa=250MPa所以吊耳满足使用要求。,7.3地基承载力,下井时履带吊主机重量110t，配重重量146t，整机重量自重为256t，地基承载力按照最重构件前盾110t计算，若起吊110t重物地基承载力能够满足要求，则其余构件均满足吊装要求。 假设履带吊的两条履带板均匀受力，反力最大值可按下列公式计算 Rmax=（P+Q）K 其中P为吊车自重；Q为最大构件重量；K为动载荷系数，取1.1。 Rmax=（256+110）1.11000kg10N/k

28、g=4026kN 履带下铺设两块3cm厚钢板，钢板尺寸10m*2m，承载力面积S=1022=40m2 履带吊对场地的均布荷载为：P=Rmax/S=4026/40=100.65kPa 根据履带吊在吊装时最不利工况下其对场地的荷载变化最大值为1.5，因此履带吊在吊装时最不利工况下对场地的最大荷载为100.651.5=151kPa。 吊装区域内地面采用C25混凝土厚度25cm硬化地面并加12钢筋，通过本标段岩土工程勘察报告得知，基底持力土层为粉质粘土和粉土，通过查岩土工程勘察报告列表，土的重度19.2kN/m3，粘聚力为c=35kPa，内摩擦叫=12。根据太沙基极限承载力公式：,Pu=1/2bNr+

29、cNc+dNq - 地基土重度（kN/m3）; b- 基础的宽度（m）； c-地基土的粘聚力（kN/m3）; d-基础的深度（m） Nr、Nc、Nq-地基承载力系数，与内摩擦角有关，通过查表分别取1.66、10.9、3.32。 Pu=0.51.6619.24+10.935+3.3219.20.25=462kPa 取安全系数k=2.5，因此地基承载力为fT= Pu/k=462/2.5=184.8151kPa。 经计算吊装区域满足地基承载力要求。,7.4挡土墙受力,已知挡土墙高900mm，厚800mm，挡土墙底部与冠梁植筋连接。钢筋保护层为40mm，钢筋直径为22mm，间距300mm。取1m宽挡土

30、墙为计算单位。 履带吊产生地面垂直荷载为151KPa，挡土墙背后土体产生的侧压力按照静止土压力计算,1、挡土墙的稳定性 挡土墙在侧向力F，重力G和钢筋拉力N作用下平衡，转动轴在O点，受力图见上图。 根据计算，挡土墙侧向力由静止土压力产生：,=30KPa，r=19.4KN/m3，h=0.9m。 F=300.91=27KN G1=0.90.824=17.28KN（挡土墙自重） G2=1510.81=120.8KN（履带吊在挡土墙上的重量） G=120.8+17.28=138.08KN N=（138.080.4-270.45）/0.76=56.7KN 在1m的范围内有3根钢筋，每根钢筋受力为18.9

31、KN，钢筋的拉应力为 =18.91000/379.94=49.7MPa钢筋允许应力值160MPa。因此挡土墙足够承受吊装产生的荷载。 2、挡土墙所受剪切力,=27/（0.90.8）=37.5KPa，即使在不考虑配筋的情况下 也远远小于C30混凝土的抗剪强度。即挡土墙结构强度足够承受吊装产生的荷载。,履带吊履带对地面的荷载可以按均布荷载考虑，根据朗肯理论，荷载向下传递时，其夹角为(45+/2)。吊装区域地质情况自上而下依次为C25混凝土、粉土、粉质黏土、卵石，则传递夹角为45+12/2=51，当传递夹角51时，力作用在维护桩或地下连续墙上。假设围护结构最不利的的受力状态为，吊车荷载和土压力完全作

32、用到围护结构上。,土压力主要由主动土压力、静止土压力和被动土压力三种状态。按土压力最大状态被动土压力计算，可知侧墙所受最大负载为q=kP+p，其中k为土的侧压力系数，可近似按1计算，P为履带吊对地最大荷载， p为被动土压力荷载。,履带吊两履带的间距L=6.48m，则作用在维护结构的深度为H=6.48tan51=8m，则对应的被动土压力为387kPa，P为履带吊对地最大荷载151kPa，q1=387+151=538kPa。最下方土压力为q2=151+1154.1=1305.1kPa 滩头站主体结构为C30钢筋混凝土地连墙结构，按混凝土抗剪强度/抗压强度为0.1计算，侧墙的极限抗剪强度为：q1=0.130MPa=3000kPa。q q2q1，吊装对主体结构没有影响。,3、主体结构的计算,地勘报告表,汇报完毕,THANK YOU！,