广场住宅楼工程设计论文(doc 93页).doc

1、 毕业设计毕业设计 题题 目：目：长沙市百纳广场住宅楼设计长沙市百纳广场住宅楼设计 系系 别别: : 建筑工程系建筑工程系 专业名称专业名称: : 土木工程土木工程 班级学号班级学号: : 0980986 60 01 11 14646 学生姓名学生姓名: : 占罗龙占罗龙 指导教师指导教师: : 龚剑、郑云扬龚剑、郑云扬 二二 0 0 一三年六月一三年六月 毕业论文原创性声明毕业论文原创性声明 本人声明，所呈交的论文是本人在导师的指导下独立完成的研究成果。除了文 中特别加以标注引用的内容外， 本论文不包含法律意义上已属于他人的任何形式 的研究成果,也不包含本人已用于其他学位申请的论文或成果。对

2、本文的研究作 出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式表明。本人完全意识到本声明 的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 学位论文版权使用授权书学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保 留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借 阅。 本人授权南昌航空大学科技学院可以将本论文的全部或部分内容编入有关数 据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 作者签名： 日期： 导师签名： 日期： 摘摘 要要 本文为长沙市百纳广场住宅楼设计计算书。该楼建筑面积 3500平方米左右， 根据建筑设计、

3、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定 框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。 本设计中选取一榀主框架以及楼面及屋面板进行截面设计及配筋计算。 首先根 据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载的统计。然后采用分层法 进行竖向荷载作用下的结构内力计算，水平荷载采用 D 值法进行计算。之后进行 内力组合分析， 找出最不利的一组内力， 进行构件计算。 楼板采用弹性理论设计， 并进行柱下独立基础的配筋设计。除此之外，还进行了楼梯的设计计算。最后， 根据计算结果，按照相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计 说明。 本设计的特点之一，运用了大学四年所学过的

4、很多理论，计算中多种计算方法 得到体现，如 D 值法，迭代法等，使自己掌握了多方面的知识。 关键词：框架结构；结构设计；内力计算；弹性理论；荷载；钢筋混凝土 指导老师签名： ABSTRACT A building was designed in this paper.The building area is about 3500 2 m.According to the supermarket design and the earthquake resistance,the reasonable structural scheme and structural foundation plan

5、was determined. One lateral frame and slab was selected and calculated.First,depth and width of sections were determined,and dead load ,live load,wind load were determined.Then the internal forces of the structure under vertical load were calculated.The D-method was used for caculating the wind load

6、.After the combination of internal forces,the most unfavorable combination of internal forces was identified.Then the necessary reinforcement in beams and columns was determined.The elastic theory was used for calculating slab.In addition,the single-foundation and combined foundation were designed.T

7、he stairway and canopy were also designed.Finally according to the calculated results and detail, blueprints of the structure had been completed. The advantage in this design was that many theories studied in university in four years was used.The many kinds of computational methods was manifested in

8、 the computation,like D-method, iteration and so on,so which caused myself to grasp the various knowledge. Key Words: structural design； frame； internal force； elastic theory； lateral loads； reinforced concrete . 指导老师签名： 目目 录录 引 言1 1.建筑设计资料.2 1.1 自然条件2 1.2 建筑慨况2 2.结构设计说明.2 2.1 结构设计方案及布置2 2.2 结构布置计算2

9、 2.3 楼梯方案的选择3 2.4 基础方案的选择3 2.5 构件截面尺寸及几何参数3 3.框架的计算简图及梁柱线刚度.4 3.1 确定框架计算简图4 3.2 框架梁柱的线刚度4 4.荷载计算.5 4.1 恒载标准值计算5 4.2 活荷载标准值计算11 5.楼盖的设计计算.11 5.1 屋面板的计算11 5.2 楼面板的计算14 5.3 屋面板的配筋计算17 5.4 楼面板的配筋计算19 6.楼梯设计.20 6.1 楼梯的初设20 6.2 踏步板设计21 6.3 平台板设计23 6.4 平台梁设计24 7.恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图及计算.26 7.1 框架梁间荷载计算27 7.2 柱纵

10、向集中荷载的计算31 8.风荷载计算.34 8.1 风荷载作用下框架侧移计算35 9.内力计算.37 9.1 各种内力计算37 9.2 风荷载标准值作用下的内力计算63 9.3 内力组合67 10.截面设计与配筋计算.74 10.1 框架柱截面设计74 10.2 框架梁截面设计78 10.3.81 11.基础设计.81 11.1 荷载计算81 11.2 B 轴柱基础的计算82 总 结.86 参考文献.87 致 谢.88 第 1 页 引引 言言 本设计是按照南昌航空大学科技学院 2013 年毕业设计要求编写的毕业 设计。题目为“长沙市百纳广场住宅楼设计” 。内容包括建筑设计、结构设计两 部份。

11、住宅楼是居住建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多 重要的方面，选择住宅楼建筑和结构设计，从而掌握住宅楼设计的基本原理，妥 善解决其功能关系，满足使用要求。 框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结 构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。 框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别 计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利 的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向 荷载的计算种采用了迭代法，对水平荷载采用了 D 值法，对钢筋混凝土构件的 受力性

12、能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。 本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算 框架在竖向荷载下的内力时使用的迭代法。 本设计主要通过工程实例来强化大学 期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大 量的相关设计资料，提高自己的动手能力。 这次设计是在各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢， 鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。 第 2 页 长沙市百纳广场住宅楼设计长沙市百纳广场住宅楼设计 计算书计算书 1.1.建筑设计资料建筑设计资料 1.11.1 建筑慨况建筑慨况 （1）设计题目：长沙市百

13、纳广场住宅楼 （2）建筑面积：3500m 2 （3） 工程概况： 建筑总高度为 19.35m （室外地坪算起） ， 共 6 层， 每层层高 3.0m， 室内外高差 0.75。 （4）结构类型：框架结构 1.21.2 自然条件自然条件 1.主导风向：南，东南；基本风压：0.35KN/m 2；基本雪压：0.47KN/m2。 2.地质条件：场地平坦，土质均匀，无不良地质发育；地基土为厚度较大的粘性 图层，地基土承载250 ak fkPa，地下水埋藏较深，不考虑地下水影响。 3.抗震：抗震设防烈度为 6 度。 2.2.结构设计说明结构设计说明 2.12.1 结构设计方案及布置结构设计方案及布置 按结构

14、布置不同，框架结构可以分为横向称重，纵向承重和纵横向承重三种 布置方案。钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承重受竖向荷载 和水平荷载的结构体系。本次设计的住宅楼是用纵横向承重方案，竖向荷载主要 由横向框架承担，纵向框架还要承受横向的水平风载。 2.22.2 结构布置计算结构布置计算 根据该住宅楼的建筑设计要求和使用功能要求，进行了建筑平面、立面及剖 面设计。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚为 100mm。 在一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为了简化计算，常常忽略结 构纵向和横向之间的空间联系，忽略了各构件的扭转作用。由于通常横向框架的 间距相同，作用于各横向框架上

15、的荷载相同，框架的抗侧刚度有所不同，各榀横 向框架都将产生相同的内力于变形， 结构设计时选取中间有代表性的一榀横向框 架进行分板即可。 第 3 页 2.32.3 楼梯方案的选择楼梯方案的选择 整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪 刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋形楼梯等。其中，应用较为经济的，广泛的是板式楼 梯和梁式楼梯、剪刀式楼梯、圆形楼梯。本设计采用板式楼梯。 2.42.4 基础形式选取基础形式选取 本设计的基础形式选取采用柱下独立基础。多层框架结构的基础，一般有柱 下独立基础、柱下条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱型基础 或桩基础。 基础类型的选择，

16、取决于现场的工程地质条件、 上部结构荷载的大小、 上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件因素， 还应进行必 要的技术经济比较。 2.52.5 构件截面尺寸构件截面尺寸及几何参数及几何参数 板厚： 0 11 () 4050 x hl，按双向板计算取100hmm 框架纵梁截面高度： 11 ()(620 275)mm 818 hl，取400hmm 11 ()(200100)mm 24 bh，取200bmm 框架横梁截面高度： 11 ()(525 233)mm 818 hl，取400hmm 11 ()(200100)mm 24 bh，取200bmm 第 4 页 柱的截面尺寸估算： 11

17、 ()H(350167)mm 1218 c b ，取350 c bmm 柱 子 还 应 满 足 0.95 c c N A f ， 经 验 取350 c bmm， 柱 子 的 截 面 尺 寸 为 350mm350mm 。 3.3.框架的计算简图及梁柱线刚度框架的计算简图及梁柱线刚度 3.13.1 确定框架计算简图（确定框架计算简图（KJKJ- -3 3） 框架的计算单元如图，取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶 面，框架梁于柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线 之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件，室内 外高差，定为-1.25m，二层楼面

18、标高为 3.00m，故底层柱高为 4.25m。其余各层 柱高从楼面算至上一层楼面（即层高） ，均为 3.00m。由此可绘出框架的计算简 图。 3.23.2 框架柱的线刚度计算框架柱的线刚度计算 对于中框架梁取 0 2II 左边跨梁 73 1 3.0 10/ m20.2 12 = l4.2m KN EI i 左边梁 （0.4） 4 =1.5 10mKN 中跨梁 73 1 3.0 10/ m20.2 12 i= l4.2m KN EI 中跨梁 （0.4） 4 =1.5 10mKN 右边跨梁 73 1 3.0 10m20.2 12 i= l4.2m KN EI 右边梁 （0.4） 第 5 页 4 =

19、1.5 10mKN 底层柱（AE 轴） 74 4 1 3.0 10/ m 12 i=0.88 10m l4.25m KN EI KN 底层柱 （0.35） 其余各层柱（AE）轴 74 4 1 3.0 10/ m 12 i=1.2 10m l3m KN EI KN 底层柱 （0.35） 令i=1.0 余柱 ，则其余各杆件的相对线刚 度为 4 4 1.5 10m i=1.25 1.2 10m KN KN 左边梁 4 4 1.5 10m i=1.25 1.2 10m KN KN 中跨梁 4 4 1.5 10m i=1.25 1.2 10m KN KN 右边梁 4 4 0.88 10m i=0.73

20、1.2 10m KN KN 底柱 4.4.荷载计算荷载计算 4.14.1 恒载标恒载标准值计算准值计算 屋面 防 水 层 （ 柔 性 ） 三 毡 四 油 铺 小 石 子 0.4KN/ 第 6 页 找平层：15 厚水泥砂浆 23 /30. 0/20015. 0mKNmKN 找坡层：50 厚水泥石灰渣砂浆2ooo找平 23 /6 . 0/1405. 0mKNmKN 保温层：80 厚矿渣水泥 23 /16. 1/5 .1408. 0mKNmKN 结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 23 /5 . 2/251 . 0mKNmKN 抹灰层：10 厚混合砂浆 23 /17. 0/1701. 0mKNmKN

21、 合计： 5.13KN/ 标准层楼面 水泥浆结合层一道 厚水泥撒干硬性水泥砂浆，面上厚 瓷砖面层 23:130 2 /92. 0mKN 结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 23 /5 . 2/251 . 0mKNmKN 抹灰层：10 厚混合砂浆 23 /17. 0/1701. 0mKNmKN 合计 2 /3 . 3mKN 梁自重： 梁 mmmmhb400200 梁自重 mKNmKN/5 . 1) 1 . 04 . 0(2 . 0/25 3 抹灰层： 10 厚混合砂浆 mKNmKNm/14. 0/172 . 02) 1 . 04 . 0(01. 0 3 合计 mKN /64. 1 基础梁 mmm

22、mhb400250 梁自重 mKNmmKN/5 . 24 . 025. 0/25 3 柱自重 柱 )350350(mmmmhb 柱自重 mKNmKN/06. 335. 035. 0/25 3 抹灰层： 10 厚混合砂浆 mKNmKN/24. 0/17435. 001. 0 3 第 7 页 合计 mKN /3 . 3 外纵墙自重 标准层： 纵墙在计算单元内相当于高度的计算 外纵墙： m91. 1 35. 03 . 3 2 1 5 . 15 . 1 2 1 5 . 12 . 1)4 . 00 . 3()35. 03 . 3( 在一个计算单元内外纵墙的相当高度为 1.91m，铝合金窗在计算单元内相当

23、 高度为m69. 0 35. 03 . 3 2 1 5 . 15 . 1 2 1 5 . 12 . 1 的窗。 外纵墙 mKNmKN/48. 8/5 .1824. 091. 1 3 铝合金窗 mKNmKN/24. 0/35. 069. 0 2 剁假石墙面 mKNmKN/96. 0/5 . 091. 1 2 粉刷石膏砂浆内墙面 mKNmKN/69. 0/36. 091. 1 2 合计 mKN /3 .10 左外纵墙： 相当高度为 m59. 1 35. 0975. 3 2 1 1 . 24 . 2 2 1 5 . 15 . 1)4 . 03()35. 0975. 3( 的墙，铝合金窗相当高度为m3

24、1. 0 35. 0975. 3 2 1 5 . 15 . 1 ，普通玻璃铝合金推拉门的相 当高度为m70. 0 35. 0975. 3 2 1 1 . 24 . 2 左外纵墙 mKNmKN/06. 7/5 .1824. 059. 1 3 铝合金窗 mKNmKN/11. 0/35. 031. 0 2 普通铝合金推拉门 mKNmKN/47. 0/55. 085. 0 2 第 8 页 剁假石墙面 mKNmKN/80. 0/5 . 059. 1 2 粉刷石膏砂浆内墙面 mKNmKN/57. 0/36. 059. 1 2 合计 mKN /01. 9 底层： 右 外 纵 墙 ： 在 计 算 单 元 内

25、， 墙 的 相 当 高 度 为 16. 3 )35. 03 . 3( 2 1 5 . 1 2 1 5 . 12 . 1)4 . 025. 4()35. 03 . 3( 2 ，铝合金窗在计算单元 内相当于高度为m69. 0的窗。 右外纵墙 mKNmKN/03.14/5 .1824. 016. 3 2 铝合金窗 mKNmKN/24. 0/35. 069. 0 2 剁假石墙面 mKNmKN/58. 1/5 . 016. 3 2 粉刷石膏砂浆内墙面 mKNmKN/14. 1/36. 016. 3 2 合计 mKN /99.16 左外纵墙： 左外纵墙相当高度为： m84. 2 35. 0975. 3 2

26、 1 1 . 24 . 2 2 1 5 . 15 . 1)4 . 04 . 025. 4()35. 0975. 3( ，铝 合 金 相 当 高 度 为m31. 0 35. 0975. 3 2 1 5 . 15 . 1 ， 普 通 铝 合 金 推 拉 门 相 当 为 m70. 0 35. 0975. 3 2 1 1 . 24 . 2 左外纵墙 mKNmKN/6 .12/5 .1824. 084. 2 3 第 9 页 铝合金窗 mKNmKNm/11. 0/35. 031. 0 2 普通铝合金推拉门 mKNmKN/39. 0/55. 070. 0 2 剁假石墙面 mKNmKN/42. 1/5 . 0

27、84. 2 2 粉刷石膏砂浆内墙面 mKNmKN/02. 1/36. 084. 2 2 合计 mKN /43.15 内纵墙自重 标准层： 右内纵墙相当高度为m1 . 2 35. 03 . 3 1 . 27 . 0)4 . 00 . 3()35. 03 . 3( 的墙高 右内纵墙 mKNmKN/32. 9/5 .1824. 01 . 2 3 普通木门 mKNmKN/07. 0/15. 0 35. 03 . 3 1 . 27 . 0 2 水泥粉刷墙面（两则） mKNmKN/51. 1/36. 01 . 2 2 合计 mKN /9 .10 左内纵墙： 左内纵墙的相当高度为 m43. 1 35. 09

28、75. 3 )4 . 03() 2 35. 0 8 . 1 ()4 . 03()35. 0975. 3( 左内纵墙 mKNmKN/35. 6/5 .1824. 043. 1 3 水泥粉刷墙面（两则） mKNmKN/03. 12/36. 043. 1 2 合计 mKN /38. 7 底层： 右内纵墙相当高度为 m95. 2 35. 03 . 3 1 . 27 . 0)4 . 04 . 025. 4()35. 03 . 3( 的墙 第 10 页 右内纵墙 mKNmKN/10.13/5 .1824. 095. 2 3 木门 mKNmKN/07. 0/15. 0 35. 03 . 3 1 . 27 .

29、 0 2 水泥粉刷墙面 （两则） mKNmKN/12. 22/36. 095. 2 2 合计 mKN /29.15 左内纵墙的相对高度为 m4 . 1 35. 0975. 3 )4 . 025. 4() 2 35. 0 475. 2()4 . 04 . 025. 4()35. 0975. 3( 的墙。 左内纵墙 mKNmKN/22. 6/5 .1824. 04 . 1 3 水泥粉刷墙面 （两则） mKNmKN/01. 12/36. 04 . 1 2 合计 mKN /63. 8 横墙自重 标准层： 横墙 mKNmKN/54.11/5 .1824. 0)4 . 00 . 3( 3 粉刷水泥墙面（两

30、则） mKNmKN/87. 12/36. 0)4 . 00 . 3( 2 合计 mKN /41.13 底层： 横墙 mKNmKN/32.15/5 .1824. 0)4 . 04 . 025. 4( 3 粉刷水泥墙面 mKNmKN/48. 22/36. 0)4 . 04 . 025. 4( 2 合计 mKN /8 .17 4.24.2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 屋面和楼面活荷载标准值 不上人屋面 2 /5 . 0mKN 房间 2 /0 . 2mKN 第 11 页 楼梯间 2 /0 . 2mKN 雪荷载标准值 22 /47. 0/47. 00 . 1mKNmKNSk 屋面活荷载与雪荷载不同

31、时考虑，取两者中最大值 5 楼盖的设计计算楼盖的设计计算 楼盖的计算示图如下： 5.1 屋面板的计算：屋面板的计算： 1.荷载计算 荷载：恒荷载标准值 5.13 2 /mKN 恒荷载设计值 2/16. 62 . 1/13. 5 2 mKNmKNg 活荷载设计值 2 /65. 03 . 1)47. 0 , 5 . 0max(mKNg 合计 2 /81. 6mKNqg 2.按弹性理论计算 在求各板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载 第 12 页 2 /48. 6325. 016. 6 2 mKN q gg 2 2 /33. 0 2 /65. 0 2 mKN mKNq q 表：

32、屋面双向板弯矩计算 板格 A B yx ll 00 / 3.6/4.2=0.85 3.0/4.2=0.71 计算简图 0 x m mmKN/28. 2 6 . 3)33. 00506. 048. 60246. 0( 2 2 2 /19. 2 0 . 3)33. 0067. 048. 60341. 0( mKN y m 2 2 /46. 1 6 . 3)33. 00348. 048. 60156. 0( mKN 76. 0 0 . 3)33. 0030. 048. 601164. 0( 2 2 . 0 )( x m mmKN mmKN /57. 2 /)46. 12 . 028. 2( mmKN

33、 mmKN /34. 2 /)76. 02 . 019. 2( )( y m mmKN mmKN /92. 1 /)28. 22 . 046. 1 ( mmKN mmKN /20. 1 /)76. 02 . 076. 0( 计算简图 x m mmKN/52. 56 . 381. 60626. 0 2 mmKN/46. 4 )0 . 381. 60728. 0( 2 y m mmKN/86. 46 . 381. 60551. 0 2 mmKN/48. 3 )0 . 381. 60568. 0( 2 板格 C D xy ll 00 / 1.8/3.6=0.5 2.4/4.95=0.48 第 13

34、页 计算简图 0 x m mmKN/94. 0 8 . 1)33. 00965. 048. 6040. 0( 2 mmKN/68 . 1 4 . 2)33. 00965. 048. 6040. 0( 2 y m mmKN/098. 0 8 . 1)33. 00174. 048. 60038. 0( 2 mmKN/17. 0 4 . 2)33. 00174. 048. 60038. 0( 2 2 . 0 )( x m mmKN mmKN /96. 0 /)098. 02 . 094. 0( mmKN mmKN /71. 1 /)17. 02 . 068. 1 ( )( y m mmKN mmKN

35、 /286. 0 /)94. 02 . 0098. 0( mmKN mmKN /506. 0 /)68. 12 . 017. 0( 计算简图 x m mmKN/83. 1 8 . 181. 60829. 0 2 mmKN/25. 3 4 . 281. 60829. 0 2 y m mmKN/26. 1 8 . 181. 6057. 0 2 mmKN mmKN /24. 2 /4 . 281. 6057. 0 2 板格 E xy ll 00 / 4.2/4.95=0.85 计算简图 0 x m mmKN/11. 32 . 4)33. 00506. 048. 60246. 0( 2 y m mmK

36、N/99. 12 . 4)33. 00348. 048. 60516. 0( 2 第 14 页 2 . 0 )( x m mmKNmmKN/508. 3/)99. 12 . 011. 3( )( y m mmKNmmKN/61. 2/)11. 32 . 099. 1 ( 计算简图 x m mmKN/52. 72 . 481. 60626. 0 2 y m mmKNmmKN/62. 6/)2 . 481. 60551. 0( 2 5.2 楼面板的计算楼面板的计算 荷载： 恒荷载标准值 2 /59. 3mKN 恒荷载设计值 22 /2 . 1/59. 3mKNmKNg 活荷载设计值 22 /6 .

37、 3/3 . 10 . 2mKNmKNq 合计 2 /91. 7mKNqg 按弹性理论计算 在求各板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载 2 /11. 6 2 6 . 3 31. 4 2 mKN q gg 22 /8 . 1/ 2 6 . 3 2 mKNmKN q q 表：楼面双面板弯矩计算 板格 A B y ll 0 / 3.6/4.2=0.85 3.0/4.2=0.71 计算简图 第 15 页 0 x m mmKN/13. 3 6 . 3)8 . 10506. 011. 60246. 0( 2 mmKN/96. 2 0 . 3)8 . 1067. 011. 60341.

38、 0( 2 y m mmKN/04. 2 6 . 3)8 . 10348. 011. 60156. 0( 2 mmKN/13. 1 0 . 3)8 . 1030. 011. 601164. 0( 2 2 . 0 )( x m mmKN mmKN /54. 3 /)04. 22 . 013. 3( mmKN mmKN /19. 3 /)13. 12 . 096. 2( )( y m mmKN mmKN /67. 2 /)13. 32 . 004. 2( mmKN mmKN /72. 1 /)96. 22 . 013. 1 ( 计算简图 x m mmKN/42. 6 6 . 391. 70626.

39、 0 2 mmKN/18. 5 0 . 391. 70728. 0 2 y m mmKN/65. 5 6 . 391. 70551. 0 2 mmKN/04. 4 0 . 391. 70568. 0 2 板格 C D xy ll 00 / 1.8/3.6=0.5 2.4/4.95=0.48 计算简图 0 x m mmKN/35 . 1 8 . 1)88. 10965. 011. 6040. 0( 2 mmKN/4 . 2 4 . 2)8 .010174. 011. 6040. 0( 2 y m mmKN/176. 0 8 . 1)8 . 10174. 011. 60038. 0( 2 mmKN

40、/31. 0 4 . 2)8 . 10174. 011. 60038. 0( 2 第 16 页 2 . 0 )( x m mmKN mmKN /39. 1 /)176. 02 . 035. 1 ( mmKN mmKN /46. 2 /)31. 02 . 04 . 2( )( y m mmKN mmKN /446. 0 /)35. 12 . 0176. 0( mmKN mmKN /79. 0 /)4 . 22 . 031. 0( 计算简图 x m mmKN/12. 2 8 . 191. 70829. 0 2 mmKN/78. 3 4 . 291. 70829. 0 2 y m mmKN/46.

41、1 8 . 191. 7057. 0 2 mmKN mmKN /60. 2 /4 . 291. 7057. 0 2 板格 E xy ll 00 / 4.2/4.95=0.85 计算简图 0 x m mmKN/26. 42 . 4)8 . 10506. 011. 60246. 0( 2 y m mmKN/79. 22 . 4)8 . 10348. 011. 60516. 0( 2 2 . 0 )( x m mmKNmmKN/82. 4/)79. 22 . 026. 4( )( y m mmKNmmKN/64. 3/)26. 42 . 079. 2( 计算简图 x m mmKN/73. 82 .

42、491. 70626. 0 2 y m mmKNmmKN/69. 7/)2 . 491. 70551. 0( 2 第 17 页 5.3 屋面板的配筋计算屋面板的配筋计算 表：屋面板配筋计算， 0 95. 0hf m A y s （ 2 /270,300mmNfHPB y ） 截面 )/(mKNm mmh0 2 /mmAs 选配钢筋 实 配 面 积 2 /mm 跨 中 A区格板 方向 x l0 2.28 80 111 8200 252 方向 y l0 1.46 70 81 8200 252 B 区格板 方向 x l0 2.19 80 107 8200 252 方向 y l0 0.76 70 42 8200 252 C 区格板 方向 x l0 0.94 80 46 8200 252 方向 y l0 0.098 70 5 8200 252 D区格板 方向 x l0 1.68 80 82 8200 252 方向 y l0 0.17 70 10 8200 252 E 区格板 方向 x l0 3.11 80 152 8200 252 方向 y l0 1.99 70 111 8200 252 A-B 支座： mmKNmmKNmmKNmx/99. 4)/46. 4/52. 5( 2 1 A-C 支座： mmKNmmKNmmKNmx/48. 3)/26. 1/86. 4( 2 1