模板工程安全专项施工方案17171.doc

1、第一章工程概况.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2第2章 编制依据 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2第3章 模板支撑体系设计 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 2 1、 技术准备 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 2、 管理架构 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 3 3、 模板体系及材料选用 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 3 4、 施工顺序 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.

2、3 5、 支撑架及模板搭设、安装方法 。.。.。.。.。.。.。.。.。. 3 6、 质量安全保证措施 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 5 7、 支撑架检查验收 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 6第四章 梁模板支撑计算书 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 11 第一章 工程概况建设单位：嘉应学院医学院附属医院代建单位：梅州市政府投资建设项目管理中心工程名称：嘉应学院医学学院附属医院住院大楼工程设计单位：广东诚实建设工程设计有限公司勘察单位:广东梅州地质工程勘察院监理单位：兴宁市恒安工程建设监理有限公司施工单位：广州市城建工程总

3、承包有限公司工程内容：土建工程、给排水安装、电气系统安装、空调通风、室外场地及消防工程承包方式:包工包料，包工期,包安全，包文明施工质量要求：合格 工程造价5665。93万元总工期:450个日历天，计划开工日期2016年12月12日，竣工日期2018年4月3 日该工程位于梅州市广梅路52号，框架建筑,新建一栋占地面积1532。7平方米，建筑面积19206.3平方米，其中地上十层建筑面积为13041。5平方米,地下二层建筑面积6065.9平方米，建筑高度38。1的住院大楼以及相关附属配套设施。第二章 编制依据一、编制依据1) 建筑施工扣件式钢管支撑架安全技术规范（JGJ 130-2011）2)

4、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91）3) 建筑施工安全检查标准（JGJ 592011）4) 钢结构设计规范（GB500172003）5) 建筑结构荷载规范（GB500092012）6) 混凝土结构设计规范（GB500102010）7) 木结构设计规范(GB50005-2003）8) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）9） 中国五洲工程设计集团有限公司提供的施工图纸10） 计算软件采用EZ建筑工程施工安全铺助设计系统建设部2006年科技成果项目（2013版）建设部2006年科技成果项目第三章模板支撑体系设计一、施工准备工作1、 技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工

5、图纸,编制施工图预算，重点对外壁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录.2、 物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。应按要求对钢管、扣件、可调托撑等进行检查验收，不合格的产品不得使用。3、 劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对工人进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。二、管理

6、架构本工程工期较短。高支模施工属于关键工序,其施工难度较大,施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。三、模板体系及材料选用1、模板支撑体系:采用扣件式钢管支撑架，钢管规格为48*3。0mm钢管，支撑架、水平加固杆、扫地杆、剪力撑等钢材品种为Q235，钢管立杆下底座采用5mm厚100100mm钢底座。2、模板体系：采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。梁模板为防水18厚木胶合夹板; 8080mm等木枋材。3、架体基础：钢管支撑架基础底部为地下室底板,板厚均为450mm C30钢筋混凝土

7、楼面。四、施工顺序模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统的安装顺序为： 弹线 支撑架的架设 支撑架的固定、拉接 木枋的架设及调平 梁底板的安装 梁钢筋的绑扎及安装 梁侧板的安装 楼面板的安装 板钢筋的绑扎及安装 混凝土浇捣 淋水养护 拆除高支模板五、支撑架及模板搭设、安装方法1。支撑架的搭设（搭设大样详见附图）： a。要搭设支撑架之前,在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。 b.支撑架立杆底部采用钢底座，距地面200mm处设立纵横扫地杆。 c.立杆设置：支模系统支架立柱间距最大为900mm900mm，步距为1500mm;现场施工时，如遇障碍物，可适当调整但不得超过设计纵横间距

8、，（立杆设置详见平面布置图）。 d。高支模支架系统外围四周及内部纵、横每隔五跨(且不小于3m）通长设置竖向剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆设置层及每隔3m各设置水平剪刀撑。梁底第一步、中间步及扫地杆的设置层各设置一道拉结与建筑物进行拉结。并利用柱与柱间用水平杆顶紧。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560,水平剪刀撑与支架纵(或横)向夹角应为4560，接长不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。e。驳接钢管应在同一竖向中心线上,相邻两旁的钢管驳接不得在同一步距内，钢管之间连接的接头应牢固可靠，接头采用标准连接扣件。f.支架立杆应协调设

9、置，做到纵横各成一线，以便搭设水平加固杆和交叉支撑，水平杆加固杆在立杆内侧纵横拉结。 g。支撑架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向,减少误差积累.不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。h在混凝土浇筑前高支模底必须保持两层支撑，否则必须进行回顶.2。模板安装方法: a。梁模板材料为：夹板底模及侧模为厚度18mm胶合板，钢管立杆顶部采用28以上的上可调.梁底模板安装:底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0900mm;钢管纵向间距900mm，钢管横向间距900mm;竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓

10、1排12,横向间距600mm，采用483。0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。楼板模板安装：底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用双钢管483。0，A=424mm2；钢管横向间距900mm，钢管纵向间距900mm,立杆步距1。50m.b.模板安装时，应先内后外,单面模板就位后,用工具将其支撑牢固。c。里外角模和临时摘桂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。3。模板拆除： a。承重模板（梁、板底模）拆除时间该层钢筋混凝土强度达到设计值100%时方可进行拆除，高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认同条件养护强度试验报告

11、，经监理单位书面批准后，方可拆除。侧模拆除时,应保证其表面及棱角不受损伤。 b。拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板,后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端.拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理,分类堆放整齐。 c.梁板施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式.模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行.严禁上下同时作业，连墙件必须随支撑架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆支撑架体，分段拆除高差大于两步时，应增加连墙件加固. d。拆除前应清理支撑架上的材料、工具和杂物。e.扫地杆、水平

12、加固杆和交叉支撑等,必须在支撑架拆卸到相关的架体时方可拆除。拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。f.工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。 g。拆除过程中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的配件应放入袋内。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载,拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。严禁将构件抛掷至地面。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模,严禁在同一垂直平面上操作,严格控制模板及其支架拆除的顺序。六、质量安全保证措施1.施工措施 a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过

13、设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.2.安全控制措施a、应严格按照方案进行搭设，严格控制支撑架垂直度和水平度.b、砼浇筑时梁混凝土尽量分次浇捣，并派专人进行检查，夜间作业施工棚架下拉防水照明灯，随时跟踪检查，防止漏浆、沉降和变形。c、在搭好的架体上严禁堆放杂物，确保架体承重不超载。模板支架在使用期间,严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑.高支模体系严禁悬挂起重设备.d、混凝土施工前检查并清理支撑架上的材料、垃圾、杂物等防止施工时振动，造成物体坠落.所有作业人

14、员必须佩戴好安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。夜间施工须配备足够的照明设施.e、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。禁止在超过八级的大风下作业，严禁在大雨和雷电天气下施工。f、内外支撑架体系必须按要求设置连墙杆，并经过有关人员进行质量和安全验收才能投入使用。3。施工现场排水措施施工现场设置外围连续、畅通的排水沟,确保施工现场支撑架体底无积水，做到及时排放.4.文明施工a、安排专人专管文明施工.b、专人负责维护和整改,文明施工直接负责人带一杂工班专项负责楼面上材料的堆放，杂物的清理。同时各施工人员要积极配合搞好现场文明施工.c、每日下班前要清净场地,不得在施工场地吸烟。d、

15、模扳、支架拆除后，把所有材料分类运走，并把楼面清理干净.e、所有洞口及有安全隐患的地方马上密封防护。七、支撑架检查验收7。1构配件允许偏差(详见表8。1。8）7。2支撑架搭设的允许偏差和检验方法(详见表8-2）7.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准(详见表8。5）7.4质量保证注意事项7.4。1 支撑架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7。4.2 支撑架的验收和日常检查按照以下规定进行,检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15d,在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现

16、显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时.7。4。3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载.7。4.4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况,遇有问题及时解决。7。4.5 外观质量支撑架钢管颜色一致.7。5支撑架检查与验收支撑架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收，验收程序为施工单位自检合格后,报监理单位验收合格后方可投入使用：7.5.1 基础完工后及支撑架搭设前;7。5。2作业层上施加荷载前；7.5。3每搭设完6m8m高度后;7。5。4达到设计高度后；7.5。5遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻

17、后；7.5.6停用超过一个月。7。5.7应根据下列技术文件进行支撑架检查、验收；7.5.7。1专项施工方案及变更文件；7。5.7。2技术交底文件；7。5.7。3构配件质量检查表7.5。8支撑架使用中，应定期检查下列要求内容：7.5。8.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案的要求；7.5.8。2地基应无积水,底座应无松动，立杆应无悬空；7。5.8。3扣件螺栓应无松动，扣件螺栓扭紧力矩在4560KN范围内；7。5。8。4高度在24m以上的双排、满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合规范规定； 7.5。8.5安全防护措施应符合规范要求;7.5。8。6应无

18、超载使用。第三章、梁模板支撑计算书结构楼板厚100mm，梁宽b=250mm,梁高h=1000mm，层高4.80m；结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm，梁边至板支撑的距离0。50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高（m) 系数 设计值底侧模自重

19、0。3 kN/m2 （0.25 + 1。80) 1.2 = 0。74 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0.25 1.00 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 1.00 1.2 = 0.45 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1。4 = 0。70 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 9.09 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（)/1.2 q2 = 6。99 kN/m（2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mmW=bh2/6=250182/6=13500mm3； I=

20、bh3/12=250183/12=121500mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1059.093002=85901Nmm=-0。09kNm=Mmax/W=85901/13500=6。36N/mm2梁底模抗弯强度=6.36N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0。6069。09300=1653N=1.65kN=3Vmax/(2bh)=31653/（225018）=0。55N/mm2梁底模抗剪强度=0.55N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0。6

21、44，q2=6.99kN/m max=Kq2 L4/（100EI)=0。6446.993004/(1006000121500)=0.50mm=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0。50mm=1。20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图(3)第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm，梁宽C=250mm,=250/1200=0.21 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=9。09300/250=1

22、0.91kN/mMq=qcL(2-)/8=10。91250/10001200/1000(20.21)/8=0。73kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1。4活载 =1。2(0.1025+0。30)+1.42.50=6。86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000300/10006.86=0.51kNa =0.5(L-c)=0。5（1200250)=475mm，Mp=Pa=0。510.48=0.24kNmMmax=MqMp=（0.73+0.24)106=970000Nmm=0。97kNm=Mmax/W=970000/85333=11。37N/mm2第一层龙骨

23、抗弯强度=11.37N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0。510.91250/1000+0。51=1.87kN=3Vmax/(2bh)=31.871000/(28080)=0。44N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.44N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=6。99300/250=8.39N/mmq=qcL3(8-423）/（384EI） =8.3925012003(8 4 0.212+0。213）/(38490003413333）=2。41mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI

24、) =0。51100047512002（3 - 40.402）/(2490003413333）=1。12mmmax=qp=2。41+1。12=3。53mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3。53mm=4。80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图(4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋: b=80mm, h=80mm, W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ;1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0。510.91250/1000+0。51=1.88N弯矩系数KM=-0。33

25、3，Mmax=KMPL=0.3331。881000900=563436Nmm=-0.56kNm =Mmax/W=563436/170667=3.30N/mm2第二层龙骨抗弯强度=3。30N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1。333,Vmax=KVP=1。3331.881000=2506N =3Vmax/(2bh)=32.511000 /(228080)=0。29N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0。29N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.58。39250/1000+0.51=1。56kN挠度系数K=1

26、.466，max=KPL3/（100EI）=1。4661。5610009003/（10090006826667）=0。27mm=L/250=900/250=3。60mm第二层龙骨挠度max=0.27mm=3。60mm，满足要求。计算简图和内力图如下图3。支撑承载力验算（1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=3.666传至每个门架立柱的力NQK1=3.6661。88=6。89kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）：NQK2=1。40。60.901=0。76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2=6。89+0.76=7。65kN 单榀MF1219门式钢管脚

27、手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1。9=0。16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =（4。801.001。9）0.08+22.100.0376=0。31kN门式钢管脚手架总承载力=1。2NGKNQK=1.20。31+7.65=8.02kN(2）门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=8。02kN门架稳定承载力20。08kN,满足要求.4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm，支承面为

28、(按C20考虑）混凝土楼板,楼板厚=200mm，上部荷载为：F=8.02+0.081。90+(1。2+0。90）0。03761.2=8.30kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.10N/mm2，hO=200-15=185mm,=0。41。2/S=1。00pc，m=0N/mm2，Um=2（100+185）+2(100+185)=1140mm，h=1。00（0。7h ft0.25pc，m)UmhO=(0.711。10+0。250）1.001140185/1000=162。39kN 门架支承面受冲切承载力162.39kN上部荷载F=8.30kN，满足要求.(2）支承面局部受压承载力

29、验算Ab=(0.10+0。102）（0.103)=0.09m2,Al=0。100。10=0。01m2l=(Ab/Al）0。5=3.00,fcc=0.859600=8160kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75381600.01=183。60kN支承面局部受压承载力F=183。60kN上部荷载F=8。30kN,满足要求。5。侧模板验算（1）荷载计算1)新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0。2224。004。441.201。152。000。5=45.75kN/m2(=24.0 1=1。20 2=1.15 V=2.0 T=30。0)F2=H=24梁高=241

30、。00=24.00kN/m2比较F1、F2取小值F=24。00kN/m2，有效压头高度为F/=1.00m。2）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2 G=1。2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5。60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 24.00 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm W=bh2/6=900182/6=48600mm3；I=bh3/12=900183/1

31、2=437400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，q=34。40（1000100)/1000=30。96kN/m=30.96N/mm。Mmax=KqL2=0.10530。963002=292572Nmm=-0。29kNm=Mmax/W=292572/48600=6。02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0。60630。96300/1000=5。63kN =3Vmax/(2bh）=35。631000/（218900)=0.52N/mm2 侧模抗剪强度=0.52N/mm2f

32、v=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=24。00（1000-100）/1000=21.60kN/m=21.60N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64421。603004/(1006000437400)=0.43mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3)对拉螺栓计算Fs=0。95(GF+QQ2k）=0.9534。40=32.68kN/m2设1排对拉螺栓,螺栓横向间距a=600mm=0。60m，竖向间距b=（1000-100)/2=450mm=0.45m，N=abFs=0。60

33、0.4532.68=8。82kN;对拉螺栓14，容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力8。82kN容许拉力17。80kN，满足要求。（4)侧肋强度验算计算跨度450mm；跨数2跨;木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算q=34。40300/1000=10.32kN/m=10。32N/mm；弯矩系数KM=0.125,Mmax=KMqL2=0。12510.324502=-261225Nmm=0。26kNm=Mmax/W=261225/85333=3。06N/mm2侧肋抗

34、弯强度=3.06N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2)抗剪验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.62510。32450/1000=2.90kN=3Vmax/(2bh）=32.901000/（28080)=0.68N/mm2侧肋抗剪强度=0。68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=24。00300/1000=7。20kN/m=7.20N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.5217.204504/(10090003413333）=0。05mm=450/250=1。80mm侧肋挠度max=0.05mm=1.80m

35、m，满足要求.计算简图和内力图如下图6。梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm,侧肋间距300mm,计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483。0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171，P=1。25qL=1。2510.320.45=5。81kN;Mmax=KmPL=0。1715.810。60106=596106Nmm=0。60kNm =Mmax/W=596106/(24490）=66.38N/mm2檩梁抗弯强度=66。38N/mm2fm=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。658，Vmax=KVP=0

36、.6585.81=3.82kN =3Vmax/（2bh)=33820/(22424）=6.76N/mm2檩梁抗剪强度=6。76N/mm2fv=120。00N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1。097，P,=1.25qL=1.257.200.45=4。05kN；max=KP,L3/（100EI）=1.09740506003/（100206000215600)=0.22mm=L/250=600/250=2。40mm檩梁挠度max=0。22mm=2。40mm,满足要求。7。计算结果第一层龙骨8080mm单木枋300mm，第二层龙骨8080mm双木枋1200mm；门式钢管脚手架纵向900m

37、m,底模厚度18mm，侧模厚度18mm;竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 。楼面模板支撑计算书1。计算参数结构板厚160mm，层高4。8m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483。0mm钢管:横向间距900mm,纵向间距900mm，支撑立杆的步距h=1。50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm;钢管直径48mm，壁厚3.0m

38、m，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=120。00N/mm2.2.楼板底模验算（1)底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度（m) 板厚（m） 系数 设计值底模自重 0。30 kN/m2 1.0 1.2 = 0。36 kN/m砼自重 24。00 kN/m3 1.0 0.16 1。2 = 4。61 kN/m钢筋荷载 1。10 kN/m3 1.0 0.16 1.2 = 0.21 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1。0 1。4 = 3。50 kN/m底模和支架承载力

39、计算组合 q1 = 8.68 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合（） q2 = 5.18 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a。荷载支座弯矩系数KM=0.105，M1=KMq1L2 =0。1058。683502=111647Nmm剪力系数KV=0。606 ，V1=KVq1L=0。6068。68350=1841Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1055。

40、183502=66628Nmm跨中弯矩系数KM=0。078，M3=KMq2L2=0。0785。183502=49495Nmm剪力系数KV=0。606，V2=KVq2L=0.6065.18350=1099N挠度系数K=0。644，2=Kq，2L4/（100EI）=0。644(5。18/1。2）3504/（1006000486000)=0。14mmc。施工人员及施工设备荷载按2。50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ，计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KMPL=0。2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.10

41、0，M5=KMPL=0.1003。501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0。600，V3=KVP=0。6003.50=2。10kN挠度系数K=1.456，3=KP，L3/(100EI）=1.456（3.50/1。4）10003503/（1006000486000）=0。54mm2）抗弯强度验算M1=-111647Nmm,M2M5=-189128Nmm,M3M4=294495Nmm比较M1、M2M5、M3M4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=294495Nmm=0。29kNm,=Mmax/W=294495/54000=5.45N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.45

42、N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。3)抗剪强度验算V1=1841N，V2+ V3=1099+2100=3199N比较V1、V2V3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3199N=3。20kN，=3Vmax/（2bh）=33199/（2100018)=0.27N/mm2楼板底模抗剪强度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求.4)挠度验算max=0.14+0。54=0。68mm=350/250=1。40mm楼板底模挠度max=0。68mm=1.40mm,满足要求.内力图如下图。（3）第一层龙骨验算钢管横向间距900mm，第一层龙骨间距350mm，计算跨数2跨第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125，q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=8.68350/1000=3。04kN/mMmax=KMqL2=0。1253.049002=-307800Nmm=-0.31kNm=Mma