世纪财富中心基础底板混凝土工程施工方案.doc

1、目录目录 第一章 编制依据.2 第二章 工程概况.2 第三章 施工难点.3 第四章 技术准备.3 第五章 施工部署.18 第六章 混凝土浇筑.26 第七章 施工缝处理.27 第八章 安全与环保措施. 29 第九章 附图.30 编制依据编制依据 1.1 设计图纸：北京建筑设计院提供的世纪财富中心项目施工图。 1.2 现行的国家和省、市的有关规范、规程和标准： 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB 50202-2002） 高层建筑箱型基础与筏型基础技术规范 （JGJ 6-99） 地下工程防水技术规范（GB 50108-2001） 混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002） 混凝土

2、矿物掺和料应用技术规程（DBJ/T 01-64-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002） 混凝土强度检验评定标准（GB 107-87） 混凝土泵送技术规程（JGJ/T 10-95） 混凝土质量控制标准（GB 50164-92） 建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2001） 建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99） 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88） 建设工程施工现场供用电安全规范（GB 50194-93） 北京市建筑工程施工安全操作规程 （DBJ 01-62-2002） 碱集料反应规程 1.3 世纪财富中心项目施工组织设计。 工程概况工程概况 本工

3、程位于北京市朝阳区东三环路内北京 CBD 中央商务区， 东临关东店南街， 南临光华路。 由二栋写字楼和一座裙房组成。总建筑面积为 142268m2，地上部分为 103065.6m2，地下共 4 层，建筑面积 39202.4m2。 工程结构设计为钢骨混凝土框筒结构，基础设计为平板筏基，基础混凝土总量为 26445m3。 两个主楼下的基础厚 3m，裙房和大堂下的基础厚 1.5m，设计中从沉降角度考虑，在 3m 厚 和 1.5m 交接处布置了两道宽 1500mm 的后浇带。底板外轮廓东西方向长 116.25m，南北方 向长 88.4m；基础底板厚度按厚度分为 1500mm 和 3000mm 两种，顶

4、面标高分别为-19.10m 和-17.60m。 本工程混凝土全部采用商品混凝土，整个基础划分为 7 个浇筑段进行混凝土浇筑。浇筑段 划分见图 1，各浇筑段基本情况见表 1。 浇筑段划分基本情况表 表 1 I 段II 段III 段IV 段 浇筑段机坑底板-1-2机坑底板 混 凝 土 量 18438519755.42676.13139.21236.27840.5 厚度3m3m1.5m1.5m1.5m3m3m 计 划 浇 筑时间 2003.8.152003.9.52003.8.52003.8.282003.9.22003.9.132003.10.16 由于本工程底板混凝土为厚大体积混凝土，在“ISO

5、9002”中属于 “4.9 过程控制”中的特 殊过程控制项目，系质量控制重要内容。为确保工程施工质量，特制定本施工方案，以便在 施工中遵照执行。 施工难点施工难点 3.1 本工程工期短、时间紧，底板混凝土总量大，3m 厚底板不允许分段，最大浇筑量超过 10000 m3。必须全盘考虑、精心安排、采取周密的技术措施保证质量。 3.2 底板混凝土浇筑基本安排在夏季，气温高不利于混凝土入模温度的控制。 3.3 底板施工时进出车辆多，多台输送泵同时作业。施工场地狭小、不利于交通和多台输送 泵的布置。 因此要求业主协助我公司跟有关部门协商解决， 借用临近市政道路布置一部分输 送泵，解决场地紧张的状况。 3

6、.4 本工程地处 CBD 中心地段，交通不畅。而且商品混凝土的运输车辆受到交通管制。施 工前必须在认真调查的基础上做好交通组织方案， 并提前向有关部门办好通行许可， 保证混 凝土连续供应。 3.5 本工程底板混凝土的浇筑时间均安排在气温较高的 8 月和 9 月，此时大气温度高出混 凝土的入模温度， 长时间的间隔对混凝土的温度和浇筑层之间结合都非常不利。 须报请有关 部门批准， 在混凝土浇筑的特定时间允许夜间施工， 使浇筑工作连续进行保证大体积底板的 浇筑质量。 技术准备技术准备 基础底板的施工，除必须满足国家和地方有关规范、标准的规定要求外，采取必要的预控措 施防止大体积混凝土由于温度变化和收

7、缩产生裂缝是施工技术准备的关键。 根据大体积混凝 土裂缝产生的机理，在抗裂验算的基础上通过控制原材料质量、降低混凝土的温差（入模温 度、水化热温升） 、减小地基的约束以及控制降温速率、充分利用混凝土的应力松弛特性、 延长养护期、表面布设温度筋、加强施工过程控制等几个方面综合安排抗裂技术措施。 4.1 对原材料的要求 拌制混凝土的各种原材料除了必须满足相关国家规范和北京市地标外，还应符合以下规定。 4.1.1 水泥： 1) 采用 32.5 级普通硅酸盐水泥。 2) 采用低水化热水泥，水泥的 7d 水化热指标不高于 275kJ/kg，不得使用带有 R 字样的早 强水泥。 3) 水泥的碱含量须满足每

8、立方米混凝土中水泥的总碱量不大于 2.25kg。 4.1.2 粉煤灰：粉煤灰的级别不低于 II 级，不得使用高钙粉煤灰。 4.1.3 粗骨料： 宜采用 531.5mm 级配均匀的机碎石， 含泥量不得大于 1%， 孔隙控制在 39% 以内。 4.1.4 细骨料：为减小混凝土的后期收缩，宜采用中粗砂，细度模数 2.53.0，不使用人工 砂。砂的含泥量不得大于 3%。 4.1.5 外加剂： 4.1.5.1 外加剂应采用低碱、低水化热的外加剂。 4.1.5.2 不得具有早强性能。 4.1.5.3 不添加任何膨胀剂。 4.1.5.4 使用高效减水剂。 4.2 对商品混凝土的要求 除必须满足规范要求外，还

9、应符合以下规定: 4.2.1 混凝土的强度等级要求为 C40（P10）R90。 4.2.2 水胶比控制 0.45 以下。 4.2.3 砂率控制在 40%以内。 4.2.4 为保证混凝土的抗裂能力，兼顾施工要求，混凝土的入泵坍落度宜控制在 160mm 之 内，误差上限+20mm,下限-40mm。 4.2.5 缓凝时间宜为 810h。 4.2.6 混凝土到工地的温度： 4.2.6.1 对于-1 段,及、段内的机坑，混凝土到工地的温度不得超过 28。 4.2.6.2 对于-2 段,III 段底板，混凝土到工地的温度不得超过 25。 4.2.6.3 对于段底板，混凝土到工地的温度不得超过 23。 4.

10、2.6.4 对于段底板，混凝土到工地的温度不得超过 20。 4.2.6.5 混凝土供应单位可参考以下措施，也可在保证上述温度指标的前提下，根据企业特 点采用其他措施。 1) 外加剂、砂石须遮盖，避免阳光直射，并保持通风，在拌合前 2d 将碎石洒水降温； 2) 拌合水应使用地下水，并预先加冰块降温； 3) 散装水泥必须提前进料降温，保证拌合时的温度在 35 以下； 4) 混凝土运输罐车外罩保温套。 4.2.7 为保证水化热不超过本方案抗裂计算的要求，试配时须对各试配配合比作混凝土或混 合胶凝材料的水化热试验，并及时将试验结果上报本项目部总工办。 4.3 主要技术措施 4.3.1 采用 90d 混

11、凝土的强度，同时，经业主、监理和有关专家共同论证，将每立方米混凝 土中水泥用量控制在不少于 220kg。综合考虑各种因素，本方案确定每立方米混凝土中水泥 用量为：32.5 级普通硅酸盐水泥 230kg。 4.3.2 采用中低水化热水泥，7d 水化热指标不高于 275kJ/kg。 4.3.3 采用三掺法，即在混凝土中同时掺加高炉磨细矿碴粉(S75)和粉煤灰，以保证混凝土强 度达到设计要求，同时改善混凝土的和易性。 4.3.4 在满足泵送要求的条件下，降低砂率，防止混凝土因收缩产生裂缝。 4.3.5 不使用膨胀剂。 4.3.6 除设计布置的后浇带外，在 1.5m 厚的底板内增加两条施工后浇带，施工

12、后浇带做法 与沉降后浇带相同，在相邻板块浇筑 90d 后用 C45(P10)R28 混凝土浇筑。后浇带的布置如 图 1 所示。 4.3.7 分层浇筑，两主楼下 3m 厚的底板内均设有多个机（集水）坑，坑深 3m，且体量较 大。综合考虑机坑内降水、总体施工组织、大体积混凝土施工等因素，决定先浇筑机（集水） 坑，再浇筑底板。两次浇筑间隔宜控制在 15d 之内。 4.3.8 设计后浇带处断面如图 2 所示，其中 1500mm 厚 500mm 宽的板带长度 74m 超过抗 裂计算的最大裂缝间距 54.91m，存在开裂隐患，建议设计将这一条 1500mm 厚 500mm 宽 的板带的纵向配筋率提高到 1

13、.2%。 图 1 基础底板分段及后浇带位置 图 2 后浇带处断面图 4.3.9 遵循抗、放结合的原则，为减小地基的水平阻力对底板的约束作用，在底板卷材防水 层上干铺两层油毡作为滑动层， 为防止水泥浆进入油毡之间， 上层油毡搭接处须用聚氨酯粘 结。 特殊情况：B 塔下底板分布有四个机坑，四个坑中间的板块处于四边约束状态，边缘拉应 力较大，因此，该板块下不设滑动层，不做级配砂石换填，以较大的地基水平阻力减小边缘 位移，进而减小边缘拉应力。 4.3.10 在 1.5m 厚底板的上表面 3m 厚底板有木模的侧面设置 120 4 的钢筋网片， 增强 表面抗裂能力。 4.3.11 由于底板计划浇筑时间在最

14、炎热的月份，气温远高于混凝土的入模温度， 为尽可能减 少浇筑时的冷量损失，浇筑时采取斜面分层、一次到顶的方式，使混凝土的暴露面积最小， 混凝土输送泵管用一层麻袋包裹并经常洒水保持湿润。 4.3.12 混凝土入槽前，对槽内四壁及槽底洒水降温。 4.3.13 浇筑前一天，用毡布覆盖底板钢筋，混凝土浇筑时随浇筑进度逐步揭开。 4.3.14 混凝土初凝前，表面用平板振捣器做两次振捣，改善混凝土的密实性。两次振捣后， 用刮杆刮平，再用木抹子做两遍压实抹平，最后表面扫毛。 4.3.15 加强养护， 充分利用混凝土的松弛特性降低混凝土的收缩应力。 混凝土的中心温度与 表面温度差及表面温度与外界温度差可控制在

15、 30以内。降温速率宜控制在 1.52。 4.3.15.1 浇筑完成后 14d 内，采用蓄水养护，蓄水深度为 150mm。因底板面积较大，宜采 用分格蓄水，蓄水围堰高度不低于 200mm。 4.3.15.2 两次抹面压实后立即盖一层塑料薄膜，同时随浇筑进度分格砌筑蓄水围堰。 4.3.15.3 蓄水养护至少 7d，如果 7d 后，为下道工序施工方便要求改变养护方式，养护方式 可改为采用塑料膜加草袋的方式，即一层湿草袋上盖一层塑料薄膜。变换养护方式时，应先 铺草袋再洒水。 4.3.15.4 保温保湿养护至少 14d。养护至第 15d 时，根据测温情况和当时天气情况决定是否 撤销养护。在施工条件许可

16、的情况下，应尽可能将养护期延长到 30d。 4.3.15.5 后浇带处的养护： 1）底板后浇带处侧模有木模和快易收口网两种。木模处采用一层阻燃保温草袋外面加盖一 层黑色塑料布保温保湿养护。 塑料布和草带要绑扎在模板上， 与模板密贴。 木模的拆模时间， 同样在第 15d 根据测温情况决定，如当时施工条件许可，则安排在第 30d 拆模。 2）快易收口网处采用一层湿草袋外面加盖一层黑色塑料布保温保湿养护。湿草带要绑扎钢 筋上与收口网密贴，养护期间草袋必须始终保持浸湿状态。塑料布必须与湿草袋密贴。 3）后浇带处 500mm 宽 1.5m 厚的板带上表面采用两层草袋两层塑料薄膜养护，即一层湿 草袋 +

17、一层塑料薄膜 + 一层干草袋 + 一层塑料薄膜。 4.3.16 做好浇筑后的测温工作， 设专职测温工， 及时将测温数据录入预先编制好温度曲线的 描绘程序和温度应力的计算程序， 实时掌握混凝土内部温度和应力的变化情况， 推断下一时 段的温度和应力变化趋势，根据计算结果决定是否调整保温层的厚度。 4.4 混凝土的配合比 根据本章第 4.1、4.2、4.3 条确定的原则，参考搅拌站统计资料和试配数据，确定混凝土单 方主要材料用量（kg）见表 2。 混凝土配合比（每立方米混凝土主要材料用量） 表 2 水泥 （普通硅酸盐 32.5 级） 粉煤灰 （不低于 II 级） 矿渣粉 (不低于 S75) 2307

18、580 详细试配数据参见试配报告。 4.5 1.5m 厚底板的抗裂验算 根据结构特征，选最不利抗裂的 II-2 段进行抗裂验算。 4.5.1 结构特征 外形尺寸： 长宽高=88.4mm18.75mm1.5mm 纵向平均配筋率：Ag/A=0.71% 最大钢筋直径:25mm 混凝土强度等级： C40(P10)R90 fc(90)=19.1N/m ft(90)=1.71N/m Ec(90)=3.15104N/m 计划浇筑时间： 2003 年 8 月 25 日。 浇筑时大气温度：按北京专业气象台提供的资料，8 月平均气温为 25.7，最高气温为 35.0，最低气温为 17.3。 4.5.2 混凝土的入

19、模温度 Tj Tj=30 4.5.3 各龄期混凝土的中心温度 按照保守状态，在本计算中取 1.5m 厚底板的降温系数为 0.75。 各龄期混凝土内部中心最高温度估算详见表 3。 1.5m 厚底板各龄期混凝土内部中心最高温度估算表 表 3 龄期 （d） 36912151821242730 Tmax56.949.844.139.633.232.631.930.630.330 4.5.4 混凝土的内外温差估计，详见表 4。 1.5m 厚底板混凝土的内外温差估计值表 表 4 大气平均温度 Tq=25.7 大气最低温度 Tqmin=19.2 龄期36912151821242730 中心温度56.949.

20、844.139.633.232.631.930.630.330 表面温度38.635.933.832.129.729.429.328.728.628 内表温度差18.313.910.37.53.53.22.71.91.71.6 外表温度差21.318.616.514.812.412.11211.411.310.7 4.5.5 最大温度收缩应力计算 为留有充分的安全余量， 计算温度收缩应力时， 不考虑混凝土升温阶段产生的内部压应力及 两端支护结构限位产生的预压应力。 以下分别验算浇筑后第 6、9、15、30 和 60 的外约束应力 4.5.5.1 采用公式 (t)=E(t)T1-1/cosh(i

21、L/2)S(t) 其中， E(t)混凝土各龄期的弹性模量； 混凝土的线性膨胀系数,取 1.010-5； S(t)考虑徐变影响的应力松弛系数，取 S(t)=0.5； L=88400mm（基础底板长度） ； H=1500mm(基础底板厚度)。 Cx 为地基水平阻力系数， 查赵志缙主编 高层建筑施工手册 ： 在设置滑动层后， Cx=0.01 0.03N/mm3，偏于安全，在此取 Cx=0.01N/mm3 T 为最大综合温差，T=降温差T（t）+ 收缩当量温差 Ty(t) 4.5.5.2 计算 E(t)，详见表 5 1.5m 厚底板混凝土各龄期的弹性模量表 表 5 龄期69153060 E(t)1.3

22、11041.751042.331042.941043.14104 4.5.5.3 计算综合温差T 1）各龄期混凝土的收缩当量温差 Ty(t) 按公式 Y(t)=0Y(1- e -0.01t)M1M2Mn， TY(t)=-Y(t)/ 各系数选用详见表 6： 1.5m 厚底板各龄期混凝土的收缩当量计算用系数表 表 6 龄期（d）69123060 M11.0001.0001.0001.0001.000 M21.1301.1301.1301.1301.130 M31.0001.0001.0001.0001.000 M41.1051.1051.1051.2101.210 M51.1201.1201.12

23、01.0001.000 M61.0400.9600.9570.9300.930 M71.1001.1001.1001.2561.256 M80.7800.7800.7801.0001.000 M91.0001.0001.0001.0001.000 M101.0001.0001.0001.0001.000 *1.2481.1521.1481.5971.597 注：M1:水泥种类影响系数； M2:水泥细度影响系数； M3:骨料影响系数； M4:水胶比影响系数； M5:水泥浆量影响系数； M6:龄期； M7:环境湿度系数； M8：截面影响系数； M9：振捣方式； M10：配筋率影响系数。 1.5m

24、厚底板各龄期混凝土的收缩相对变形计算值详见表 7。 1.5m 厚底板各龄期混凝土的收缩相对变形计算值 表 7 龄期（d）69153060 Y(t)2.3510-53.2110-55.1810-51.3410-42.3310-4 2）综合温差T 详见表 8 1.5m 厚底板各龄期混凝土的综合温差计算值 表 8 龄期69153060 T（t）4.78.515.819.825.0 TY(t)2.43.25.213.423.3 T(t)7.111.721.033.248.4 4.5.5.2 最大外约束应力，详见表 9 L=88400mm H=1500mm Cx=0.01N/mm2ft(R90)= 1.

25、71N/mm2 1.5m 厚底板各龄期混凝土的最大约束应力值 表 9 龄期69153060 i2.3E-052.0E-051.7E-051.5E-051.5E-05 S(t)0.5000.5000.5000.5000.400 (t)0.1630.2910.5540.9131.073 ft0.6810.8351.0291.2931.556 ft/(t)4.182.871.861.421.45 各龄期的抗裂安全度 K 都不小于 1.05，满足抗裂要求。 4.5.6 验算裂缝间距 4.5.6.1 应用公式 式中 混凝土的线性膨胀系数, =1.010-5; p考虑徐变时钢筋混凝土的极限拉伸; T综合温

26、差。 4.5.6.2 基本参数，详见表 10。 1.5m 厚底板基本参数值 表 10 H=1500mmft（R90）=1.71MPa E=3.15104MPap=0.71% Cx=0.01N/mm3d=25mm 4.5.6.3 混凝土的极限拉伸，详见表 11。 1.5m 厚底板各龄期混凝土的极限拉伸值 表 11 龄期69153060 p(t)6.5610-58.0410-59.9110-51.2410-41.5010-4 4.5.6.4 综合温差 T，详见表 12。 1.5m 厚底板各龄期混凝土的综合温差值 表 12 龄期69153060 T（t）4.78.515.819.825.0 Ty(t

27、）2.43.25.213.423.3 T(t)7.111.721.033.248.4 4.5.6.5 计算裂缝间距，详见表 13。 1.5m 厚底板各龄期混凝土的裂缝间距值 表 13 龄期69153060 各龄期弹模 E（t） 1.311041.751042.331042.941043.14104 4.441045.121045.921046.641046.86104 L219140111.29104.294.16 Lmin145.893.374.269.557.3 4.6 3m 厚底板抗裂计算 根据结构特征，选最不利抗裂的 I 段进行抗裂验算。 4.6.1 结构特征 外形尺寸： 长宽高=74

28、.5mm30.75mm3.0mm 纵向平均配筋率：Ag/A=1.71% 最大钢筋直径： 32mm 混凝土强度等级： C40(P10)R90 fc(R90)=19.1N/m ft(R90)=1.71N/m Ec(R90)=3.15104N/m 计划浇筑时间： 2003 年 9 月 5 日 浇筑时大气温度：按北京专业气象台提供的资料，9 月份平均气温为 20.5，最高气温为 35.0，最低气温为 10.1。 4.6.2 混凝土的入模温度 Tj Tj= 30 4.6.3 各龄期混凝土的中心温度 按照保守状态，在本计算中取 3m 厚底板的降温系数为 0.85。 各龄期混凝土内部中心最高温度估算详见表

29、14。 3m 厚底板各龄期混凝土内部中心最高温度估算值 表 14 龄期（d)36912151821242730 Tmax60.154.65.034642.339.236.433.731.630 4.6.4 混凝土内外温差估计，详见表 15。 3m 厚底板混凝土内外温差估计表 表 15 大气平均温度 Tq=20.5 大气最低温度 Tqmin=10.1 龄期36912151821242730 中心温度60.154.65.034642.339.236.433.731.630 表面温度35.433.331.730.128.727.526.525.524.724.1 内表温度差24.721.318.61

30、5.913.611.79.98.26.95.9 外表温度差25.323.221.62018.617.416.415.414.614 4.6.5 最大温度收缩应力计算 为留有充分的安全余量， 计算温度收缩应力时， 不考虑混凝土升温阶段产生的内部压应力及 两端支护结构限位产生的预压应力。 4.6.5.1 采用公式 (t)=E(t)T1-1/cosh(iL/2)S(t) 其中， E(t)混凝土各龄期的弹性模量； 混凝土的线性膨胀系数，取 1.010-5； S(t)考虑徐变影响的应力松弛系数考虑，取 S(t)=0.5； L=75000mm(底板混凝土长度)； H=3000mm(底板混凝土厚度)； Cx

31、地基水平阻力系数，考虑滑动层，取 Cx =0.03kN/m； T最大综合温差。 4.6.5.2 弹性模量 E（t） ，详见表 16。 3m 厚底板混凝土各龄期的弹性模量表 表 16 龄期（d）69153060 E(t)1.251041.671042.221042.801042.99104 4.6.5.3 计算T 1）各龄期混凝土的收缩变形值 按公式Y(t)=0Y(1- e -0.01t)M1M2Mn， T Y(t)=-Y(t)/ 各系数选用详见表 17 (取0 Y =3.2410-4) 。 3m 厚底板各龄期混凝土的收缩当量计算用系数表 表 17 龄期(d)69153060 M11.0001.

32、0001.0001.0001.000 M21.1301.1301.1301.1301.130 M31.0001.0001.0001.0001.000 M41.2101.2101.2101.2101.210 M51.0001.0001.0001.0001.000 M610.40.960.9530.9300.930 M71.0001.0001.0001.2501.250 M81.0001.0001.0001.0001.000 M91.0001.0001.0001.0001.000 M100.8000.8000.8000.8000.800 *1.1381.0501.0421.2721.272 各龄期

33、混凝土的收缩变形值，详见表 18。 3m 厚底板各龄期混凝土的收缩相对变形计算值 表 18 龄期(d)69153060 Y(t)2.1510-52.9310-54.7010-51.0710-41.8610-4 2）综合温差T，详见表 19。 3m 厚底板各龄期混凝土的综合温差值 表 19 龄期69153060 T（t）3.76.511.924.429.6 Ty(t）2.12.94.710.718.6 T(t)5.89.516.635.048.1 4.6.5.4 最大外约束应力，详见表 20 L=75000mm H=3000mm Cx=0.03N/mm2ft(R90)= 1.71N/mm2 3m

34、 厚底板各龄期混凝土的最大外约束应力值 表 20 龄期(d)69153060 i2.810-52.5 10-52.1 10-51.9 10-51.8 10-5 S(t)0.5000.5000.5000.5000.500 (t)0.1390.2460.4601.0181.414 ft0.6810.8351.0291.2931.556 ft/(t)4.913.402.241.271.10 各龄期的抗裂安全度 K 都不小于 1.05，满足抗裂要求。 4.6.6 验算裂缝间距 4.6.6.1 应用公式 式中 混凝土的线性膨胀系数, 取 1.010-5 p考虑徐变影响时钢筋混凝土的极限拉伸 T综合温差，

35、 4.6.6.2 基本参数，详见表 21。 3m 厚底板基本计算参数值 表 21 H=3000mmft（R90）=1.71MPa E=3.15104MPap=1.71% Cx=0.03N/mm3d=32mm 4.6.6.3 混凝土的极限拉伸，详见表 22。 3m 厚底板各龄期混凝土的极限拉伸值 表 22 龄 期 （d） 6915306090 p(t)7.8210-59.5910-51.1810-41.4810-41.7910-41.9610-4 4.6.6.4 综合温差 T，详见表 23。 3m 厚底板各龄期混凝土的综合温差值 表 23 龄期（d）69153060 T（t）3.76.511.9

36、24.429.6 Ty(t）2.12.94.710.718.6 T(t)5.89.516.635.048.1 4.6.6.5 计算裂缝间距,详见表 24。 3m 厚底板各龄期混凝土的裂缝间距值 表 24 龄期（d）69153060 T5.8110-59.46 10-51.66 10-4 3.50 10-4 4.81 10-4 各龄期弹模 E（t）1.251041.67 1042.22 1042.80 1042.99 104 3.5 1044.08 1044.71 1045.29 1045.46 104 L135.8691.1285.17 Lmin90.5760.7556.78 4.7 底板混凝

37、土自约束应力计算 按内表温度差 30计算。 4.7.1 套用公式： 各龄期混凝土的最大自约束应力: 4.7.2 各龄期最大自约束应力，详见表 25。 底板各龄期混凝土的最大自约束应力 表 25 龄期36912151821242730 Tma x-Tb 30.025.020.018.015.010.010.08.06.04.0 E(t) 7.101 04 1.25 104 1.67 104 1.98 104 2.22 104 2.41 104 2.55 104 2.65 104 2.74 104 2.80 104 H(t)0.3500.4000.5000.5240.5701.0001.0001.

38、0001.0001.000 (t)0.3290.5520.7350.8240.8381.0621.1240.9370.7240.494 ft0.3720.6720.8520.9931.1151.2011.2871.3481.4101.43 ft/(t ) 1.131.221.161.201.331.131.151.441.952.90 4.7.3 结论 各阶段的自约束应力均在安全范围之内，不会引起表面开裂。 4.8 测温方案 4.8.1 测温仪器采用 JDC-2 建筑电子测温仪。仪表为手持式数字显示仪，具备高低温报警功 能。 4.8.2 测温点布置： 4.8.2.1 距混凝土表面 1.5m 高

39、度、露天、不易破坏处设三个普通温度计测量大气温度，气温 取读数的平均值。 4.8.2.2 在每个混凝土泵口用测温探头、测温线固定在木棍上制成的探杆测量混凝土的入模 温度。 4.8.2.3 各段测温点的布置见图 3图 8。 4.8.2.4 混凝土浇筑前在选定的测温点上预埋测温线和测温探头，测温线和探头用胶带固定 在12 的钢筋上，探头用塑料布包裹，与钢筋之间用绝缘胶布隔离。测温线另一端的插头 依据编号贴上标签，插头在浇筑混凝土前要用塑料布包裹好，防止被污染或破坏。 4.8.2.5 测温线引出高度应高于混凝土面 1.5m，浇筑机坑布设测温线时，应注意在二次浇筑 底板后仍要继续检测机坑内混凝土的温度

40、变化，引线长度应再增加 3m。 图 3 I 段测温点平面布置图 图 4 II、III 段测温点平面布置图 图 5 IV 段测温点平面布置图 图 6 3m 厚底板内测温点垂直方向布置图 图 7 1.5m 厚底板内测温点垂直方向布置 图 8 机坑内测温点垂直方向布置图 4.8.3 测温时间 1）混凝土浇筑开始起测温，第 14d 每 1h 测温 1 次。 2）第 515d 每 2h 测温 1 次。 3）第 1630d 每 4h 测温 1 次。 4）第 3160d 每 12h 测温 1 次。 5） 原则上，在混凝土中心温度低于入模温度后可停止测温。 6） 如监理或设计方有要求，第 6190d 每 24

41、h 测温 1 次。 4.8.4 测温数据的管理 利用计算机对测温数据进行信息化实时管理。 预先编制好温度曲线的描绘程序和温度应力的计算程序， 及时整理录入测温数据， 描绘出温 度曲线、计算出累加温度应力，与浇筑前的估计情况进行比较，推断下一时段的温度和应力 变化趋势，根据计算结果决定是否调整保温方式和保温层厚度。 4.8.5 设置专人负责测温工作，并在施工前对测温人员进行详细的交底，保证数据采集的准 确性。 4.8.6 测温注意事项 4.8.6.1 浇筑混凝土前应检查支撑钢筋是否牢固，测温点标高是否准确，探头、插头是否包 严。 4.8.6.2 使用探头测混凝土入模温度时，不得在流动的混凝土中探

42、测。探头插入混凝土约一 分钟左右后读数，每次使用完毕应将探头擦试干净。 4.8.6.3 测温仪主机为精密仪表，使用时应小心轻放，严禁摔碰，使用完毕及时关机。 4.8.6.4 严密监测混凝土的温升情况，根据温度记录，增减保温材料厚度或层数。控制大体 积混凝土中心温度与表面温度之差，表面温度与环境温度之差小于 30。当大体积混凝土 中心温度与表面温度之差超过 30时，可增加保温材料厚度或层数；表面温度与环境温度 之差超过 30，可适当减少保温材料厚度或层数，反之亦然。 4.8.6.5 是否停止保温、测温，必须听从本项目技术部门指令，不得擅自停止测温。 施工部署施工部署 5.1 商品混凝土 5.1.

43、1 供应商的确定 通过招标和“业主、监理、施工”三方现场考察的方式选定本工程商品混凝土的供应商。 在签订商品混凝土供应协议时， 必须申明使用部位混凝土的性能与数量。 原则上框定混凝土 强度等级、抗渗等级、坍落度、浇筑时间和工程部位等数据，工程质量在材料保证上首先得 以落实。 5.1.2 商品混凝土原材料 商品混凝土原材料及配合比必须符合相关国家规范、北京市地标和本方案第 2 章的规定。 针对本工程施工的季节、气候、运距以及工程特点等多方面因素，在常规混凝土配合比的基 础上，对混凝土的配合比有针对性的试配，根据试验结果确定施工配合比。 原材料及混凝土的检验试验报告必须在施工前报交建设单位、监理单

44、位查验，经建设单位、 监理单位、施工单位等共同认可后，方允许投入施工。 外加剂、砂石等必须覆盖，不得露天存放，避免阳光直射，并在拌合前 2d 将碎石洒水降温； 拌合水应使用地下水，并预先加冰块降温；散装水泥的出场温度较高（可达 75oC）,因此， 散装水泥必须提前进料降温，保证拌合时的温度在 35 oC 以下。无论采取何种措施，必须 保证混凝土的到工地温度不超过本方案第 4 章 4.2.6 条的规定。 5.1.3 商品混凝土供货 为了保证混凝土能够及时运送到工地， 我部与混凝土供应商对运输线路进行了考察。 确定了 搅拌站到工地的线路，同时对运输线路上的车流量高峰时间进行了分析，准备应急方案,来

45、 确保混凝土及时送到现场。行车路线见附图 1附图 6。混凝土浇筑前 2d，会同混凝土供应 商对选定的路线要再次进行详细考察， 根据当时的交通状况和现场条件， 调整交通方案和制 定应急方案，完善混凝土供应方案。 为预防底板混凝土在浇筑过程中，出现停、断混凝土的情况，已与两家租赁公司联系好混凝 土运输车，作为备用车辆。 混凝土搅拌运输车应加盖保温套，降低运输过程中的冷量损失。 混凝土搅拌运输车装料前需将拌筒中积水排净。运输途中，拌筒以 13r/min 运行，以防止 混凝土离析。混凝土罐车到工地现场卸料前，应使拌筒以 812r/min 速度转运 12min， 然后再反向转动卸料。 基础底板混凝土浇筑

46、量大，混凝土供应商随供货派出现场调度、技术人员各一名驻场，随时 反馈工地混凝土的质量并及时调整。商品混凝土搅拌站的生产机械设备详见表 26。 商品混凝土搅拌站的生产机械设备一览表 表 26 序号 设备及 机器名 称 型号产地出厂日期数量台功率备注 1搅拌机HZS-150福建2002.52234(kW/)300m3/h 2 混凝土 运输车 五十铃 HJC5270GJB 6 日本2002.630 250/2300 (km/r/min) 240m3/趟 3 混凝土 运输车 MAN(10m3)德国2003.115 250/3500(km /r/min) 150 m3/趟 4汽车泵三一(42m)湖南20

47、024165 (kW/台)400m3/h 5拖式泵 三一 HBT80C-211 8D 湖南2002.4180 (/h/台)柴油泵 万士 WST90B-20 浙江2001.6380 (/h/台)柴油泵 鸿德利上海2002.6690 (/h/台)柴油泵 6铲车CL50广东2002.62210 (马力/台) 7 砂石分 离机 THF50江苏2002.7115(kW) 8汽车衡SCS-100北京2002.61100t 9 罐装水 泥运输 车 国产1030t/辆 5.1.4 商品混凝土试验 商品混凝土应提供商品混凝土书面资料，即提供：原材料出厂合格证、试验报告、含碱量报 告；商品混凝土配合比申请通知单；

48、商品混凝土开盘鉴定书；商品混凝土出厂合格证；商品 混凝土抗压试验报告、抗渗试验报告等。 5.1.4.1 混凝土试块的取样方式 现场取样时，以搅拌车卸料 1/4 后至 3/4 前混凝土为代表。 5.1.4.2 商品混凝土坍落度测试 交货地点的坍落度与出站前坍落度允许偏差20mm。 浇筑现场每 5 车检查一次坍落度。 5.1.4.3 每车混凝土入场后都必须检测温度。 5.1.5 保证混凝土质量措施 5.1.5.1 严格原材料的进场检验，检测合格后方可使用。 5.1.5.2 严格混凝土的开盘鉴定，保证开盘混凝土的原材料相符，计量符合规定，混凝土的 和易性满足要求。 5.1.5.3 要根据混凝土浇筑量

49、大小和施工进度，合理调整搅拌进度，使混凝土的浇筑温度符 合要求。 5.1.5.4 出厂的混凝土车严格检查，不符合要求的混凝土不准出厂。 5.2 混凝土浇筑施工安排 本分项工程施工安排指导思想是在施工组织设计的要求下，按部就班、有条不紊地按混 凝土工程“拌（合）运（输）浇（筑） ”3 大过程即施工工艺流程进行作业，以期完成 质量目标和工期目标。 5.2.1 施工段及施工顺序 按设计后浇带和施工后浇带将整个底板分成 I、II-1、II-2、III、IV 五个施工段，施工段划 分见图 1。 根据+0.000 以下施工进度计划，确定施工顺序如下： II-1 段III 段II-2 段I 段IV 段 5.

50、2.2 各段混凝土浇筑机械设备的投入 5.2.2.1 混凝土泵的平均泵送量 Q1 的计算 根据 Q Q 1 = max 式中 Q1每台混凝土泵的实际平均输出量，/h； Qmax每台混凝土泵的最大输出量，/h； 1配管条件系数，取 0.80.9； 作业效率：可取 0.50.7。 本工程采用的混凝土泵的输送能力为 80/h。 1=0.85；=0.6 1 Q =800.850.6=40.8/h 5.2.2.2 每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车辆 计算公式 式中 N1混凝土搅拌运输车台数； Q1每台混凝土泵实际输出，m3/h； V1每台混凝土搅拌车容量 9m3； S0混凝土搅拌运输车平均的车速度