脚手架专项施工组织设计方案.doc

1、脚手架工程专项施工组织设计脚手架工程专项施工组织设计 一、工程概况：一、工程概况： 本工程高度为 20.3m（局部高 22.3m） ，综合考虑外脚手架安全围 护和外架刚度和稳定性，其主要搭设参数如下： a外脚手架总高 22.3m，首层步高 1.8m，其余步高 1.5m，共 16 步架。9-13 轴线首层同层高。 b.立杆横距 1.2m，纵距 1.5m，大横杆步距 1.5m，小横杆伸出大 横杆大于 0.15m，内立杆距墙 0.45m，小横杆距墙 0.2m。 c.按外架搭设要求在建筑物转角处及纵向方向上每隔 15m，沿架 体竖直方向上连续设置一道剪刀撑。 e. 高压电线一方设置隔离网架。 二、架体

2、主材及配件二、架体主材及配件 根据*地区现有的架料情况，本工程选用483.5mm 钢管作为 脚手架架管，使用前对所有钢管进行检查，钢管表面应清洁，光滑， 不应有裂缝、分层、错位、硬刺、压痕和深的划痕。钢管外径、壁厚、 端面等的偏差必须符合有关规定。旧钢管的使用应首先进行抽样检 验：在锈蚀最严重的钢管中抽出三根，在每根的锈蚀最严重的部位横 向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不予使用。所有钢管均应 刷上同一颜色的防锈漆。 脚手架的连接件扣件采用公司现有的锻铸铁扣件， 在使用前派专 人进行清理检查对裂缝、伤缺的不予使用。 脚手板采用杉木制做，50mm 厚，每块质量不大于 30kg 的木脚手 板，

3、脚手板上不得有虫眼、木结或其它质量缺陷的，两端各设直径为 4mm 的镀锌铁丝两道。 连墙杆也采用483.5 钢管搭设。 三、脚手架的搭设三、脚手架的搭设 （1） 、施工准备 在脚手架搭设施工前由工程技术、 安全负责人按施工组织设计有 关脚手架的要求进行检查验收，不合格的产品不得使用。经验收合格 的构配件应按品种、规格堆入整齐，场地内不得有积水。清除搭设场 地的杂物，平整搭设场地，使排水通畅，为脚手架搭设提供条件。 （2） 、地基基础 现场地基基础为原地面土，高出自然地坪 150mm，符合现行国家 标准地基与基础工程施工及验收规范的要求，地基承载力达到要 求。 （3） 、施工顺序 外墙脚手架实际

4、搭设从拟建建筑物的一角向两边搭设， 每层的搭 设高度不超过两个步距，每搭设一步脚手架后应按照 JGJ1302001 的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准 确地放在定位线上，垫板采用不少于两跨，厚度不小于 50mm 的木垫 板。搭设时严禁将 48mm 与 51mm 的钢管混合使用。 （4） 、立杆的搭设 外墙脚手架为敞开式双排脚手架，根据 JGJ1302001 的有关规 定选择外立杆与内立杆间的横距为 1.20 米，立杆纵距选 1.5 米，内 立杆距建筑物外边 0.45m，每根立杆应设置底座或垫板。在底座上表 250mm 处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫地

5、杆固 定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必 须将高处的纵向扫地杆向外延长两跨至立杆固定，长度不小于 2 米。 立杆用对接扣件连接对接扣件应交错布置， 两根相邻立杆的接头不应 设置在同一步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开 的距离不小于 500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的 13。 （5） 、水平杆的搭设 该工程的外脚手架为装饰、围护用外脚手架，根据规范要求水平 杆间距首层步距采用 1.80 米，其它层步距 1.50 米。纵向水平杆设置 在立杆的内侧，其长度不小于 3 跨，纵向水平杆的对接扣件应交错布 置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一步

6、或同一跨内，不同 步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各 接头中心至最近方节点距离不小于纵距的 13。 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆 除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm，作业层上非主 节点处的横向水平杆根据支承脚手板的需要间距设置， 在纵距中间设 置一根横向水平杆。 （6） 、连墙杆 立杆必须用连墙件与建筑可靠连接， 本工程采用钢管作刚性连墙 件，竖向距离为两步一设，水平间距为三跨一设。连墙杆靠近主节点 设置， 偏离主节点不应大于 300mm， 从底层第一步纵向水平杆处设置， 当设置有困难时应采取其它固定措施。 （7） 、

7、剪刀撑 双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑。 每道剪刀撑跨越立杆的最 多根数为 6 根，每道剪刀撑宽度不小于 4 跨且不小于 6 米，斜杆与地 面的倾角为 4560 度，根据本工程情况在脚手架外侧立面两端各设 置一道剪刀撑，并应从底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间净距不 应大于 15 米。剪刀撑杆的连接宜采用搭接，搭接长度不应小于 1 米， 宜采用旋转扣件固定。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横 向水平杆的伸出端或立杆上， 旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大 于 150mm (如图 2)。 高层脚手架的剪刀撑布置 根立杆 根立杆 mm 图 2 （8） 、门洞 门洞及入口处采用上升斜杆，平

8、行桁架结构形式，斜杆与地面的 倾角应在 45 到 60 之间。 3、模板支架 支架立杆应竖直设置，2 米高度垂直偏差为 15mm，设在支架立杆 根部的可调底座，当其伸出长度超过 300mm 时应采取可靠的措施固 定。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀 撑，由底至顶连续设置。高于 4 米模板支架其两与中间每隔 4 排立杆 从顶层开始向下每隔两步设置一水平剪刀撑。 4、悬挑脚手架 搭设方法如下（图 3） ： 小挑扩 大挑扩 800 1200 800 qq 挑扩作业面构造形式和计算简图 图 3 5、脚手架的拆除 由项目部技术安全负责人组织施工班组全面检查脚手架的扣件 连接，连墙件

9、支撑体系是否符合构造要求，根据检查结果制定出拆除 顺序和措施，对拆除人员进行安全技术交底。本工程拆除作业由上而 下逐层进行，每层同时拆除，严禁上下同时作业。连墙杆随脚手架同 时拆除，不得先将连墙杆整层或全部拆除后再拆脚手架；分段拆除高 度为两步，当高差大于两步时应设连墙件加固。对拆除后的构配件清 理入库堆放整齐。 6、脚手架安全设施 （1） 、安全网架设 本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设， 脚手架始终高出主体 施工工作面约 1.5m，外墙脚手架的外表面满挂安全网；在作业层的 脚手板下平挂安全网；第一步架满铺竹胶板，每隔 2-2 层层高加设一 层水平安全网。 （2） 、防电避雷的措施 A、本

10、工程的脚手架采用的的钢管扣件式脚手架，所以在架设和 使用期间，要严防与带电体接触。 B、对脚手架采取接地处理。如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚 手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并 将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。 C、在架上使用电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥的木板上， 操作者要戴绝缘手套。电焊机，混凝土振动器机壳要采取保护性接地 接零措施。 D、雷雨天不得上架操作。 （3） 、安全标志的悬挂 在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、 规范、 齐全的安全标志 （包 括安全通道的标志） 。 7、安全技术措施 （1） 、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人

11、 员接受交底，掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。做到人 人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。安全责任层 层落实。 （2） 、严格检查所用架主材，不合格者坚决不予以使用。 （3） 、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查， 并做到人证相符。 （4） 、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带应高 挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。 （5） 、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的 事。 （6） 、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意 更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。 （7） 、脚手架拆除必须按规范顺序一架一架地由上至下

12、拆除，连 墙杆应同时拆除，不得提前拆除。 （8） 、拆除施工人员在作业时配戴安全带，对拆除的构件有组织 的下运，不得抛扔。拆除时应设专人在架底周围看护、提醒过路人的 安全。 落地架计算书落地架计算书 钢管脚手架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 22.3 米， 立杆采用单立 管。 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.20米，立 杆的步距为1.50 米。 采用的钢管类型为 483.50, 连墙件采用两步三跨，竖向间 距 3.00 米，水平间距3.60 米。 施工均布荷载为2.0kN/m 2,同时施工

13、1层，脚手架共铺设4 层。 一、小横杆的计算一、小横杆的计算: : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的 最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.200/3=0.140 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.0001.200/3=0.800 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.140+1.40.800 = 1.334 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的

14、弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.3341.200 2/8 = 0.240 kN.m； = Mqmax/W =47.271 N/mm 2； 小横杆的计算强度小于小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm205.0 N/mm 2 2, ,满足要求！ 满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.140+0.800 = 0.978 kN/m ； 最大挠度 V = 5.00.9781200.0 4/(3842.060105 121900.0)=1.052 mm； 小横杆小横杆的最大挠度小于的最大挠度小于 1200.0 / 150

15、=8.000 1200.0 / 150=8.000 与与10 mm,10 mm,满足要满足要 求！求！ 二、大横杆的计算二、大横杆的计算: : 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的 上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.200=0.046 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.2001.200/3=0.168 kN； 活荷载标准值: Q= 2.0001.2001.200/3=0.960 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.046+1.20.168+1.4 0.960)/2=0.800 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大

16、弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.200 1.200 2=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.8001.200= 0.256 kN.m M = M1max + M2max = 0.005+0.256=0.262 kN.m 抗弯强度:= 0.26210 6/5080.0=51.530 N/mm2； 大横杆的抗弯强度大横杆的抗弯强度= 51.530 = 51.530 小于小于f=205.0N/mmf=205.0N/mm 2 2； ； 3.挠度计

17、算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381200.0 4 /(1002.060105 121900.0) = 0.021 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.046+0.168+0.960）/2=0.587kN V= 1.8830.5871200.0 3/ ( 100 2.060105121900.0) = 0.761 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.761

18、=0.782 mm； 大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.0 1200.0 / 150=8.0 或者或者 10 mm,10 mm,满足要满足要 求！求！ 三、扣件抗滑力的计算三、扣件抗滑力的计算: : 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计 算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.2001.200/2=0.252 kN；

19、活荷载标准值: Q = 2.0001.2001.200 /2 = 1.440 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.046+0.252)+1.41.440=2.374 kN； R 8 kN , R 8 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 按规范表5.1.7,直角、 旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照 建 筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16kN。 四、脚手架荷载标准值四、脚手架荷载标准值: : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准 值包括以下内容： (1)每米立杆承

20、受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291 NG1 = 0.12928.800 = 3.718 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m 2)；本例采用冲压钢脚手板，标准 值为0.35 NG2= 0.35041.200(1.200+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢 脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.200/2 = 0.336 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2)；0.005 NG4 = 0.0051.20028.800 = 0.173 kN； 经计算得到，静荷载标准值

21、 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.487 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵 距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0001.2001.2001/2 = 1.440 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m 2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.420 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计

22、算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3001.4201.200 = 0.358 kN/m 2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.487+ 1.41.440= 8.600 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.487+ 0.851.4 1.440= 8.298 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah 2/10 =0.850 1.40.3581.200 1.500 2/10 = 0.115 kN.m； 五五、立杆的

23、稳定性计算、立杆的稳定性计算: : 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.600 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.651 m； Lo/i = 168.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： = 0.251 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm 3； 钢管立杆抗压

24、强度设计值 ：f =205.000 N/mm 2； = 8600.000/(0.251489.000)=70.069 N/mm 2； 立杆稳定性计算立杆稳定性计算 = 70.069 = 70.069 小于小于 f = 205.000 N/mmf = 205.000 N/mm 2 2 满足 满足 要求！要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.298 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.530 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定

25、：lo = 2.651 m； Lo/i = 168.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： = 0.251 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm 3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm 2； = 8297.856/(0.251489.000)+114973.992/5080.000 = 90.238 N/mm 2； 立杆稳定性计算立杆稳定性计算 = 90.238 = 90.238 小于小于 f = 205.000 N/mmf = 205.000 N/mm 2 2 满足 满

26、足 要求！要求！ 六、最大搭设高度的计算六、最大搭设高度的计算: : 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手 架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.769 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 1.440 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m； Hs =0.2514.89010 -4205.000103-(1.21.769 +1.41.440)/(1.20.129)=135.702 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50

27、米： H = 135.702 /(1+0.001135.702)=119.487 m； H= 119.487 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限 值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架 可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.769 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 1.440 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.115 /

28、(1.4 0.85) = 0.097 kN.m； Hs =( 0.2514.89010 -4205.00010-3-(1.21.769+0.85 1.4(1.440+0.2514.8900.097/5.080)/(1.2 0.129)=119.723 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50 米： H = 119.723 /(1+0.001119.723)=106.922 m； H= 106.922 和 50 比较去较小值。经计算得到，脚手架搭设 高度限值 H =50.000 m。 七、连墙件的计算七、连墙件的计算: : 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl

29、= Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.358 kN/m 2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m 2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5.411 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 10.411 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长 度, 由长细比 l/i=450.000/15.800的结果查表得到0.924； A = 4.89 cm 2；f=205.00

30、N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9244.89010 -4205.000103 = 92.626 kN； N Nl l=10.411N=10.411Nf f=92.626,=92.626,连墙件的设计计算满足要求！连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到经过计算得到 N Nl l=10.411=10.411小小于双扣件的抗滑力于双扣件的抗滑力 16.0 kN16.0 kN，满足，满足 要求要求! ! 八、立杆的地基承载力计算八、立杆的地基承载力计算: : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc

31、= 68.000 kN/m 2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170.000 kN/m 2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =33.191 kN/m 2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.298 kN； 基础底面面积 (m 2)：A = 0.250 m2 。 p=33.191 p=33.191 f fg g=68.000 kN/m=68.000 kN/m 2 2 。地基承载力的计算满足要求！ 。地基承载力的计算满足要求！ 专项工程施工组织设计 脚 手 架 工 程 工程名称：* 施工单位：* 编制时间：* 说说 明明 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料， 内容涉及景观园林、 建筑、景观园林、 建筑、 规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计计、施工组织设计等各个领域的 设计素材和设计图纸等参考学习资料。 是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。 本 站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上，总量在数千 G 以上。 图库网址 ftp:/ 联系联系 QQ：447255935 电话：电话：13111542600