1、第4章 正弦波振荡器.概述概述.反馈振荡原理反馈振荡原理.LC振荡器振荡器.晶体振荡器晶体振荡器.压控振荡器压控振荡器.集成电路振荡器集成电路振荡器.实例介绍实例介绍.章末小结章末小结第第4章章 正弦波振荡器正弦波振荡器第4章 正弦波振荡器4.1 概概 述述 振荡器是一种能自动地将直流电源能量转换为一定波形的交变振荡信号能量的转换电路。它与放大器的区别在于,无需外加激励信号,就能产生具有一定频率、一定波形和一定振幅的交流信号。根据所产生的波形不同,可将振荡器分成正弦波振荡器和非正弦波振荡器两大类。前者能产生正弦波,后者能产生矩形波、三角波、锯齿波等。本章仅介绍正弦波振荡器。第4章 正弦波振荡器
2、 常用正弦波振荡器主要由决定振荡频率的选频网络和维持振荡的正反馈放大器组成,这就是反馈振荡器。按照选频网络所采用元件的不同,正弦波振荡器可分为振荡器、振荡器和晶体振荡器等类型。其中振荡器和晶体振荡器用于产生高频正弦波,振荡器用于产生低频正弦波。正反馈放大器既可以由晶体管、场效应管等分立器件组成,也可以由集成电路组成,但前者的性能可以比后者做得好些,且工作频率也可以做得更高。本章介绍高频振荡器时以分立器件为主,介绍低频振荡器时以集成运放为主。另外还有一类负阻振荡器,它是利用负阻器件所组成的电路来产生正弦波,主要用在微波波段,本书不作介绍。第4章 正弦波振荡器 4.2.1并联谐振回路中的自由振荡现
3、象并联谐振回路中的自由振荡现象 在反馈振荡器中,并联谐振回路是最基本的选频网络,所以先讨论并联回路的自由振荡现象,并以此为基础分析反馈振荡器的工作原理。图4.2.1是一个并联谐振回路与一个直流电压源US的连接图。e0是并联回路的谐振电阻。在以前开关S接通,使uc()=Us。在时,开关S很快断开,接通。4.2 反馈振荡原理反馈振荡原理第4章 正弦波振荡器 根据电路分析基础知识,可以求出在e0 的情况下,以后,并联回路两端电压的表达式,即回路在欠阻尼情况下的零输入响应：CL/21teUtuatsc0cos)(4.2.1)其中振荡角频率0=1 ,衰减系数=1/(2Re0C)。LC第4章 正弦波振荡器
4、图 4.2.1 RLC电路与电压源的连接 第4章 正弦波振荡器 可见,当谐振电阻较大时,并联谐振回路两端的电压变化是一个振幅按指数规律衰减的正弦振荡。其振荡波形如图4.2.2所示。并联谐振回路中自由振荡衰减的原因在于损耗电阻的存在。若回路无损耗,即e0,则衰减系数,由式（421）可知,回路两端电压变化将是一个等幅正弦振荡。由此可以产生一个设想,如果采用正反馈的方法,不断地适时给回路补充能量,使之刚好与e0上损耗的能量相等,那么就可以获得等幅的正弦振荡了。第4章 正弦波振荡器图 4.2.2 RLC欠阻尼振荡波形 第4章 正弦波振荡器4.2.2反馈振荡过程及其中的三个条件反馈振荡过程及其中的三个条
5、件 利用正反馈方法来获得等幅的正弦振荡,这就是反馈振荡器的基本原理。反馈振荡器是由主网络和反馈网络组成的一个闭合环路,如图4.2.3所示。其主网络一般由放大器和选频网络组成,反馈网络一般由无源器件组成。一个反馈振荡器必须满足三个条件：起振条件（保证接通电源后能逐步建立起振荡）,平衡条件（保证进入维持等幅持续振荡的平衡状态）和稳定条件（保证平衡状态不因外界不稳定因素影响而受到破坏）。第4章 正弦波振荡器图 4.2.3 反馈振荡器的组成 第4章 正弦波振荡器 .起振过程与起振条件起振过程与起振条件 在图4.2.3所示闭合环路中,在处断开,并定义环路增益 其中 ,分别是反馈电压、输入电压、主网络增益
6、和反馈系数,均为复数。fUAFiUFAUUTif)(其中f,oioUUAFUU(4.2.2)第4章 正弦波振荡器 在刚接通电源时,电路中存在各种电扰动,如接通电源瞬间引起的电流突变,电路中的热噪声等等,这些扰动均具有很宽的频谱。如果选频网络是由并联谐振回路组成,则其中只有角频率为谐振角频率0的分量才能通过反馈产生较大的反馈电压 。如果在谐振频率处,与原输入电压 同相,并且具有更大的振幅,则经过线性放大和反馈的不断循环,振荡电压振幅就会不断增大。所以,要使振幅不断增长的条件是:fUfUiU)()()()(0000iifUUTU第4章 正弦波振荡器也可分别写成：即1)(0T T(0)=2n (n=
7、,)(4.2.5)式（424）和（425）分别称为振幅起振条件和相位起振条件。在起振过程中,直流电源补充的能量大于整个环路消耗的能量。1)(0T(4.2.4)(4.2.3)第4章 正弦波振荡器 平衡过程与平衡条件平衡过程与平衡条件 振荡幅值的增长过程不可能无止境地延续下去,因为放大器的线性范围是有限的。随着振幅的增大,放大器逐渐由放大区进入饱和区或截止区,工作于非线性的甲乙类状态,其增益逐渐下降。当放大器增益下降而导致环路增益下降到时,振幅的增长过程将停止,振荡器达到平衡,进入等幅振荡状态。振荡器进入平衡状态以后,直流电源补充的能量刚好抵消整个环路消耗的能量。所以,反馈振荡器的平衡条件为:第4
8、章 正弦波振荡器 T(0)=2n n=,(4.2.8)式（427）和（428）分别称为振幅平衡条件和相位平衡条件。(4.2.6)1)(0T也可分别写成：1)(0T(4.2.7)第4章 正弦波振荡器 根据振幅的起振条件和平衡条件,环路增益的模值应该具有随振幅Ui增大而下降的特性,如图4.2.4所示。由于一般放大器的增益特性曲线均具有如图4.2.4所示的形状,所以这一条件很容易满足,只要保证起振时环路增益幅值大于即可。而环路增益的相位T（0）则必须维持在上,保证为正反馈。第4章 正弦波振荡器图 4.2.4 满足起振和平衡条件的环路增益特性 第4章 正弦波振荡器 .平衡状态的稳定性和稳定条件平衡状态
9、的稳定性和稳定条件 振荡器在工作过程中,不可避免地要受到各种外界因素变化的影响,如电源电压波动、温度变化、噪声干扰等。这些不稳定因素将引起放大器和回路的参数发生变化,结果使（0）或T（0）变化,破坏原来的平衡条件。如果通过放大和反馈的不断循环,振荡器越来越偏离原来的平衡状态,从而导致振荡器停振或突变到新的平衡状态,则表明原来的平衡状态是不稳定的。反之,如果通过放大和反馈的不断循环,振荡器能够产生回到原平衡点的趋势,并且在原平衡点附近建立新的平衡状态,则表明原平衡状态是稳定的。第4章 正弦波振荡器 要使振幅稳定,振荡器在其平衡点必须具有阻止振幅变化的能力。具体来说,在平衡点UiUiA附近,当不稳
10、定因素使输入振幅Ui增大时,环路增益幅值(0)应该减小,使反馈电压振幅Uf减小,从而阻止Ui增大；当不稳定因素使Ui减小时,T(0)应该增大,使Uf增大,从而阻止Ui减小。这就要求在平衡点附近,T(0)随Ui的变化率为负值,即:(4.2.9)式（429）就是振幅稳定条件。对照图424可以看到,满足这个条件的环路增益特性与满足起振和平衡条件所要求的环路增益特性是一致的。0)(0iAiUUiUT第4章 正弦波振荡器 振荡器的相位平衡条件是T（0）。在振荡器工作时,某些不稳定因素可能破坏这一平衡条件。如电源电压的波动或工作点的变化可能使晶体管内部电容参数发生变化,从而造成相位的变化,产生一个偏移量。
11、由于瞬时角频率是瞬时相位的导数,所以瞬时角频率也将随着发生变化。为了保证相位稳定,要求振荡器的相频特性T（）在振荡频率点应具有阻止相位变化的能力。具体来说,在平衡点=0附近,当不稳定因素使瞬时角频率增大时,相频特性T（0）应产生一个-,从而产生一个-,使瞬时角频率减小；第4章 正弦波振荡器 当不稳定因素使减小时,相频特性T（0）应产生一个,从而产生一个,使增大,即T（）曲线在0附近应为负斜率,如图4.2.5所示。数学上可表示为：式（4.2.10）就是相位的稳定条件。0)(0T(4.2.10)第4章 正弦波振荡器图4.2.5 满足相位稳定条件的相频特性 第4章 正弦波振荡器 4.2.3反馈振荡电
12、路判断反馈振荡电路判断 根据上述反馈振荡电路的基本原理和应当满足的起振、平衡和稳定三个条件,判断一个反馈振荡电路能否正常工作,需考虑以下几点：可变增益放大器件(晶体管,场效应管或集成电路)应有正确的直流偏置,开始时应工作在甲类状态,便于起振。开始起振时,环路增益幅值AF(0)应大于1。由于反馈网络通常由无源器件组成,反馈系数F小于1,故A(0)必须大于1。共射、共基电路都可以满足这一点。为了增大A(0),负载电阻不能太小。环路增益相位在振荡频率点应为2的整数倍,即环路应是正反馈。第4章 正弦波振荡器 选频网络应具有负斜率的相频特性。因为在振荡频率点附近,可以认为放大器件本身的相频特性为常数,而
13、反馈网络通常由变压器、电阻分压器或电容分压器组成,其相频特性也可视为常数,所以相位稳定条件应该由选频网络实现。注意LC并联回路阻抗的相频特性和LC串联回路导纳的相频特性是负斜率,而LC并联回路导纳的相频特性和LC串联回路阻抗的相频特性是正斜率。以上第点可根据直流通路进行判断,其余3点可根据交流等效电路进行判断。第4章 正弦波振荡器 例例4.1 判断图例4.2.6所示各反馈振荡电路能否正常工作。其中（）、（）是交流等效电路,（）是实用电路。图例4.2.6 例4.1图 第4章 正弦波振荡器 解解:图示三个电路均为两级反馈,且两级中至少有一级是共射电路或共基电路,所以只要其电压增益足够大,振荡的振幅
14、条件容易满足。而相位条件一是要求正反馈,二是选频网络应具有负斜率特性。第4章 正弦波振荡器（）图由两级共射反馈电路组成,其瞬时极性如图中所标注,所以是正反馈。并联回路同时担负选频和反馈作用,且在谐振频率点反馈电压最强。在讨论选频网络的相频特性时,一定要注意先分别判断此选频网络的输入输出参数是电压，还是电流，然后才能决定究竟是应采用其阻抗特性还是导纳特性。对于（）图,并联回路输入是V2管集电极电流ic2,输出是反馈到V1管b、e两端的电压ube1,对应的网络函数是阻抗（输出电压与输入电流的比值），所以应采用其阻抗特性。根据图.（b）,可知并联回路的阻抗相频特性是负斜率。综上所述,(a)图电路也满
15、足相位条件,因此能够正常工作。第4章 正弦波振荡器 （）图由共基共集两级反馈组成。根据瞬时极性判断法,如果把图中谐振时的并联回路作为一个纯电阻看待,则应该是正反馈。根据图中信号的流程，V2管的输出发射极电流在Re2上产生电压，此电压就是LC并联回路的输入，而LC回路的输出就是流入Re1的电流,对应的网络函数是导纳，所以这里应采用其导纳特性。由于并联回路导纳的相频特性是正斜率,因此不满足相位稳定条件。也可以从另一个角度考虑，由于LC并联回路在谐振频率点阻抗趋于无穷大，近似于开路，因此正反馈支路断开，这个电路不会起振。综上所述,（）图电路不能正常工作。第4章 正弦波振荡器 （）图与（）图不同之处在
16、于用串联回路置换了并联回路。由于LC串联回路在谐振频率点阻抗趋于零,正反馈最强,且LC串联回路导纳的相频特性是负斜率,满足相位稳定条件,所以（）图电路能正常工作。(c)图中在V2的发射极与V1的基极之间增加了一条负反馈支路,用以稳定电路的输出波形。第4章 正弦波振荡器4.2.4 振荡器的频率稳定度振荡器的频率稳定度 1.频率稳定度定义频率稳定度定义 反馈振荡器若满足起振、平衡、稳定三个条件,就能够产生等幅持续的振荡波形。当受到外界不稳定因素影响时,振荡器的相位或振荡频率可能发生些微变化,虽然能自动回到平衡状态,但振荡频率在平衡点附近随机变化这一现象却是不可避免的。为了衡量实际振荡频率相对于标称
17、振荡频率0变化的程度,提出了频率稳定度这一性能指标。第4章 正弦波振荡器 频率稳定度是将振荡器的实测数据代入规定的公式中计算后得到的。根据测试时间的长短,将频率稳定度分成长期频稳度、短期频稳度和瞬时频稳度三种,测试时间分别为一天以上、一天以内和一秒以内。时间划分并无严格的界限,它是按照引起频率不稳定的因素来区别的。长期频稳度主要取决于元器件的老化特性,短期频稳度主要取决于电源电压和环境温度的变化以及电路参数的变化等等,而瞬时频稳度则与元器件的内部噪声有关。第4章 正弦波振荡器通常所讲的频率稳定度一般指短期频稳度,定义为 niinffffnff12000000)(1lim(4.2.11)其中，(
18、f0)i=|fi-f0|是第次测试时的绝对频率偏差；是绝对频率偏差的平均值,也就是绝对频率准确度。可见,频率稳定度是用均方误差值来表示的相对频率偏差程度。niinffnf100|1lim第4章 正弦波振荡器 2.提高提高LC振荡器频率稳定度的措施振荡器频率稳定度的措施 反馈振荡器的振荡频率通常主要由选频网络中元件的参数决定,同时也和放大器件的参数有关。各种环境因素如温度、湿度、大气压力等的变化会引起回路元件、晶体管输入输出阻抗以及负载的微小变化,从而对回路值和振荡频率产生影响,造成频率不稳定。针对这些原因,主要可采取两类措施来提高振荡器的频率稳定度。(1)减小外界因素变化的影响。可以采用稳压或
19、振荡器单独供电的方法来稳定电源电压,或采用恒温或温度补偿的方法来抵消温度变化的影响,还可以预先将元器件进行老化处理,采取屏蔽、密封、抽真空方法减弱外界磁场、湿度、压力变化等等的影响。第4章 正弦波振荡器 (2)提高电路抗外界因素变化影响的能力。这类措施包括两个方面：一是提高回路的标准性,二是选取合理的电路形式。回路的标准性是指外界因素变化时,振荡回路保持其谐振频率不变的能力。回路标准性越高,则频率稳定度越高。采用温度系数小或温度系数相反的电抗元件组成回路,注意选择回路与器件、负载之间的接入系数,实现元器件合理排队以尽可能减小不稳定的分布电容和引线电感的影响,这些措施都有助于提高回路的标准性。如
20、果采用回路Q值很高的石英晶体谐振器,则可组成频率稳定度很高的晶体振荡器。第4章 正弦波振荡器4.3 LC 振振 荡荡 器器 4.3.1 互感耦合振荡器互感耦合振荡器 图4.3.1是常用的一种集电极调谐型互感耦合振荡器电路。此电路采用共发射极组态,回路接在集电极上。注意耦合电容Cb的作用。如果将Cb短路,则基极将通过变压器次级直流接地,振荡电路不能起振。根据瞬时极性判断法，此电路可以看成是一个共射电路与起倒相作用的互感耦合线圈级联而成，是正反馈。读者可以画出其高频等效电路。第4章 正弦波振荡器图 4.3.1 集电极调谐型互感耦合振荡器电路第4章 正弦波振荡器 互感耦合振荡器是依靠线圈之间的互感耦
21、合实现正反馈,所以,应注意耦合线圈同名端的正确位置。同时,耦合系数要选择合适,使之满足振幅起振条件。互感耦合振荡器的频率稳定度不高,且由于互感耦合元件分布电容的存在,限制了振荡频率的提高,因此只适用于较低频段。另外，因高次谐波的感抗大，故取自变压器次级的反馈电压中高次谐波振幅较大，所以导致输出振荡信号中高次谐波分量较大，波形不理想。第4章 正弦波振荡器 【例4.2】判断图例4.3.2所示两级互感耦合振荡电路能否正常工作。解解:在V1的发射极与V2的发射极之间断开。从断开处向左看,将V1的eb结作为输入端,V2的ec结作为输出端,可知这是一个共基共集反馈电路,振幅条件是可以满足的,所以只要相位条
22、件满足,就可起振。利 用 瞬 时 极 性 判 断 法,根 据 同 名 端 位 置,有ue1uc1ub2ue2（ue1）,可见是负反馈,不能起振。如果把变压器次级同名端位置换一下,则可改为正反馈。而变压器初级回路是并联回路,作为V1的负载,此处应考虑其阻抗特性，由于满足相位稳定条件,因此可以正常工作。第4章 正弦波振荡器图4.3.2 例4.2图第4章 正弦波振荡器 4.3.2三点式振荡器三点式振荡器 电路组成法则电路组成法则 三点式振荡器是指回路的三个端点与晶体管的三个电极分别连接而组成的一种振荡器。三点式振荡器电路用电容耦合或自耦变压器耦合代替互感耦合,可以克服互感耦合振荡器振荡频率低的缺点,
23、是一种广泛应用的振荡电路,其工作频率可达到几百兆赫。图4.3.3是三点式振荡器的原理图。先分析在满足正反馈相位条件时,回路中三个电抗元件应具有的性质。第4章 正弦波振荡器 假定回路由纯电抗元件组成,其电抗值分别为ce,be和bc,如果不考虑晶体管的电抗效应,则当回路谐振（0）时,回路呈纯阻性,有：ce+bebc=0,因此 cebebc 由于 是 在bebc支路分配在Xbe上的电压,有fUcUccebebcbecbef)(jjUXXXXUXUcofUUU第4章 正弦波振荡器图4.3.3 三点式振荡器的原理电路 第4章 正弦波振荡器因为这是一个正反馈反相放大器,与 同相,与 反相,所以 iUfUc
24、UiU0cebeXX 即be与ce必须是同性质电抗,因而Xbc必须是异性质电抗。第4章 正弦波振荡器 由上面的分析可知,在三点式电路中,回路中与发射极相连接的两个电抗元件必须为同性质,另外一个电抗元件必须为异性质。这就是三点式电路组成的相位判据,或称为三点式电路的组成法则。与发射极相连接的两个电抗元件同为电容时的三点式电路,称为电容三点式电路,也称为考毕兹电路。与发射极相连接的两个电抗元件同为电感时的三点式电路,称为电感三点式电路,也称为哈特莱电路。第4章 正弦波振荡器 电容三点式电路（又称考毕兹电路电容三点式电路（又称考毕兹电路Coplitts）图4.3.3（）是电容三点式电路一种常见形式,
25、（）是其高频等效电路。图中1、2是回路电容,是回路电感,b和c分别是高频旁路电容和耦合电容。一般来说,旁路电容和耦合电容的电容值至少要比回路电容值大一个数量级以上。有些电路里还接有高频扼流圈,其作用是为直流提供通路而又不影响谐振回路工作特性。对于高频振荡信号,旁路电容和耦合电容可近似为短路,高频扼流圈可近似为开路。第4章 正弦波振荡器图 4.3.4 电容三点式振荡电路 第4章 正弦波振荡器 由于电容三点式电路已满足反馈振荡器的相位条件,只要再满足振幅起振条件就可以正常工作。因为晶体管放大器的增益随输入信号振幅变化的特性与振荡的三个振幅条件一致,所以只要能起振,必定满足平衡和稳定条件。由图4.3
26、.4（）可见,这是一个共基电路。利用晶体管共基组态简化等效电路可以将电容三点式电路画成如图4.3.5（）所示的形式,其中虚线框内是晶体管共基组态简化等效电路。晶体管输出电容未考虑。LeLRRR|0第4章 正弦波振荡器图 4.3.5 电容三点式振荡器的交流等效电路 第4章 正弦波振荡器 在图.5（）中的双电容耦合电路里,可把次级电路元件e、e、be等效到初级中,如图.5（）所示。其中接入系数ebCCC22eeeernRrnr221)/(1ffUnU1(因为reRe)112()CnCC接入系数第4章 正弦波振荡器21212121CCCCCCCCCjBGUgUimfffUnU 图4.3.（）又可以进
27、一步等效为图4.5（）。其中G(等效电导)=gL+g e,式中，。B(等效电纳)=C-1(L)/1,/1eeLLrgRg因为第4章 正弦波振荡器mm1fiLeUngngTUGjBggjCL振荡角频率LC10由此可求得振幅起振条件为:1mLenggg所以环路增益第4章 正弦波振荡器即eLeLmnggnggng1)(1其中eebeeLLrrgRRg11,/10本电路的反馈系数 211CCCnF的取值一般为。第4章 正弦波振荡器 由式（4.3.1）可知,为了使电容三点式电路易于起振,应选择跨导m及r be较大的晶体管,其负载L和回路谐振电阻e0也要大,而接入系数要合理选择。实践表明,如果选用截止频率
28、T大于振荡频率五倍以上的晶体管作放大器,负载L不要太小（k以上）,接入系数取值合适,一般都能满足起振条件。第4章 正弦波振荡器 .电感三点式电路（又称哈特莱电路电感三点式电路（又称哈特莱电路Hartley）图4.3.6（）为电感三点式振荡器电路。其中1、2是回路电感,是回路电容,c和e是耦合电容,b是旁路电容,3和4是高频扼流圈。（）为其共基组态交流等效电路。利用类似于电容三点式振荡器的分析方法,也可以求得电感三点式振荡器振幅起振条件和振荡频率,区别在于这里以自耦变压器耦合代替了电容耦合。第4章 正弦波振荡器图 4.3.6 电感三点式振荡电路 第4章 正弦波振荡器振荡角频率0=LC1其中L=L
29、1+L2+2M,M为互感系数起振条件 eLmnggng1式中MLLMLNNn22121312接入系数LLRg1eerg1(4.3.3)(4.3.4)第4章 正弦波振荡器本电路反馈系数的取值一般为。电容三点式振荡器和电感三点式振荡器各有其优缺点。电容三点式振荡器的优点是：反馈电压取自2,而电容对晶体管非线性特性产生的高次谐波呈现低阻抗,所以反馈电压中高次谐波分量很小,因而输出波形好,接近于正弦波。缺点是：反馈系数因与回路电容有关,如果用改变回路电容的方法来调整振荡频率,必将改变反馈系数,从而影响起振。MLLMLnF2212(4.3.5)第4章 正弦波振荡器 电感三点式振荡器的优点是便于用改变电容
30、的方法来调整振荡频率,而不会影响反馈系数,缺点是反馈电压取自2,而电感线圈对高次谐波呈现高阻抗,所以反馈电压中高次谐波分量较多,输出波形较差。两种振荡器共同的缺点是：晶体管输入输出电容分别和两个回路电抗元件并联,影响回路的等效电抗元件参数,从而影响振荡频率。由于晶体管输入输出电容值随环境温度、电源电压等因素而变化,所以三点式电路的频率稳定度不高,一般在10-3量级。第4章 正弦波振荡器 例例.在图例4.3.7所示振荡器交流等效电路中,三个并联回路的谐振频率分别是：,试问1、2、3满足什么条件时该振荡器能正常工作？解解:由图可知,只要满足三点式组成法则,该振荡器就能正常工作。)2/(1),2/(
31、1222111CLfCLf)2/(1333CLf第4章 正弦波振荡器图4.3.7 例4.3图 第4章 正弦波振荡器 解解:由图可知,只要满足三点式组成法则,该振荡器就能正常工作。由式（1.1.12）可知，在并联LC回路的电抗频率曲线中，感抗XL=L为正值，且感性区频率低于谐振频率，容抗为负值，且容性区频率高于谐振频率。由此可以确定f1、f2、f3与振荡器振荡频率之间的关系。例如，L3C3回路的谐振频率为f3，相应的感抗频率曲线XL3和容抗频率曲线XC3分别如(b)图所示，即感性区频率低于f3，容性区频率高于f3。1CXC第4章 正弦波振荡器若组成电容三点式,则在振荡频率01处,11回路与22回
32、路应呈现容性,f01位于L1C1回路与L2C2回路的容性区，即f01应大于f1和f2；L3C3回路应呈现感性，f01位于L3C3回路的感性区，即f01应小于f3。所以应满足12013或21013，如图4.3.7（b）所示。若组成电感三点式,则在振荡频率02处,L1C1回路与22回路应呈现感性,f02位于L1C1回路与L2C2回路的感性区，即f02应小于f1和f2；33回路应呈现容性,f02位于L3C3回路的容性区，即f02应大于f3。所以应满足12023或21023，如图4.3.7（c）所示。第4章 正弦波振荡器 例例 4.4 在图例4.3.8所示电容三点式振荡电路中,已知.H,1F,2F,3
33、F,Lk,mm,beF,0,试求能够起振的频率范围。解解:参照图4.3.5所示交流等效电路,可求得图例4.4所示电容三点式电路的有关参数。015.02033005151211ebCCCCn130mSemeggr第4章 正弦波振荡器图4.3.8例4.图 第4章 正弦波振荡器(1)当C3=12 pF时,pFCCCCCCCCebeb23.62)(32121120601162.23 100.14m800.5 10eCgSQL又3110.2m5 10LLgSR第4章 正弦波振荡器所以033311()1(0.2 100.14 10)0.015 30 100.01523mLeleegngggngnnS 根据
34、振幅起振条件式（4.3.1）m1Leggngn可见3F时,电路满足起振条件,相应的振荡频率MHzLCf53.281023.62105.021211260第4章 正弦波振荡器 （）当3pF时,可求出相应参数3m134mS30 10 mSLegnggn 可见这时电路不满足振幅起振条件。第4章 正弦波振荡器 （）低频段满足起振条件的临界值为:eLeeLmngggnnggng)(110ge0=n(gm-nge)-gL =0.015(3010-3-0.0153010-3)-0.210-3 0.24mSC=L(Q0ge0)2=0.510-6(800.2410-3)2184pF 对应的总等效电容所以第4章
35、正弦波振荡器所以,振荡频率范围为16.59 28.53。对应的C3为13412pFpFCCCCCCCCebeb1345018420330051)203300(51184)(212130Z6121116.59MH220.5 10184 10fLC 对应可变电容值 对应的振荡频率第4章 正弦波振荡器 克拉泼（克拉泼（Clapp）电路）电路 从上面分析可知,电容三点式电路比电感三点式电路性能要好些,但如何减小晶体管输入输出电容对频率稳定度的影响仍是一个必须解决的问题,于是出现了改进型的电容三点式电路克拉泼电路。图4.3.9（）是克拉泼电路的实用电路,（）是其高频等效电路。与电容三点式电路比较,克拉泼
36、电路的特点是在回路中增加了一个与串联的电容3。各电容取值必须满足：31,3 2,这样可使电路的振荡频率近似只与3、有关。第4章 正弦波振荡器图 4.3.9 克拉泼振荡电路 第4章 正弦波振荡器 先不考虑晶体管输入输出电容的影响。因为3远远小于1或2,所以1、2、3三个电容串联后的等效电容3231333132213211CCCCCCCCCCCCCCCC于是,振荡角频率3011LCLC 由此可见,克拉泼电路的振荡频率几乎与1、2无关。第4章 正弦波振荡器 现在分析晶体管结电容ce、be 对振荡频率的影响。由图4.3.9（）可以看到,ce与谐振回路的接入系数213212323121323232132
37、3232132)(CCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCcn串串第4章 正弦波振荡器 和电容三点式电路中ce与谐振回路的接入系数n=C2(C1+C2)比较,由于31,3 2,所以。由于ce的接入系数大大减小,所以它等效到回路两端的电容值也大大减小,对振荡频率的影响也大大减小。同理,be对振荡频率的影响也极小。因此,克拉泼电路的频率稳定度比电容三点式电路要好。在实际电路中,根据所需的振荡频率决定、3的值,然后取1、2远大于3即可。但是3不能取得太小,否则将影响振荡器的起振。第4章 正弦波振荡器 由图.9（）可以看到,晶体管、两端与回路、两端之间的接入系数 1)(121321321
38、2131CCCCCCCCCCCnLLLLRRCCCCCRnR1)(122132121 所以,、两端的等效电阻RL=RL/Re0,折算到、两端后为:(4.3.7)第4章 正弦波振荡器 共基电路的等效负载,L越小,则共基电路的电压增益越小,从而环路增益越小,越不易起振。对于考毕兹电路而言,共基电路的等效负载就是RL。所以,克拉泼电路是用牺牲环路增益的方法来换取回路标准性的提高。克拉泼电路的缺陷是不适合于作波段振荡器。波段振荡器要求在一段区间内振荡频率可变,且振荡幅值保持不变。由于克拉泼电路在改变振荡频率时需调节3,根据式（437）,当3改变以后,L将发生变化,使环路增益发生变化,从而使振荡幅值也发
39、生变化。所以克拉泼电路只适宜于作固定频率振荡器或波段复盖系数较小的可变频率振荡器。所谓波段复盖系数是指可以在一定波段范围内连续正常工作的振荡器的最高工作频率与最低工作频率之比。一般克拉泼电路的波段复盖系数为1.21.3。第4章 正弦波振荡器 西勒（西勒（Seiler）电路）电路 针对克拉泼电路的缺陷,出现了另一种改进型电容三点式电路西勒电路。图4.3.10（）是其实用电路,（）是其高频等效电路。西勒电路是在克拉泼电路基础上,在电感两端并联了一个小电容4,且满足1、2远大于3,1、2远大于4,所以其回路等效电容434323121321CCCCCCCCCCCCC第4章 正弦波振荡器图 4.3.10
40、 西勒振荡电路 第4章 正弦波振荡器所以,振荡频率)(2121430CCLLCf 在西勒电路中,由于4 与并联,所以4的大小不影响回路的接入系数,其共基电路等效负载RL仍同式（.）所示。如果使3固定,通过变化4来改变振荡频率,则RL在振荡频率变化时基本保持不变,从而使输出振幅稳定。因此,西勒电路可用作波段振荡器,其波段覆盖系数为.左右。(4.3.8)第4章 正弦波振荡器 小结小结 以上所介绍的五种振荡器均是采用元件作为选频网络。由于元件的标准性较差,因而谐振回路的值较低,空载值一般不超过,有载值就更低,所以振荡器的频率稳定度不高,一般为-3量级,即使是克拉泼电路和西勒电路也只能达到-4-5量级
41、。如果需要频率稳定度更高的振荡器,可以采用晶体振荡器。第4章 正弦波振荡器4.4.1 石英晶体及其特性石英晶体及其特性 石英晶体具有压电效应。当交流电压加在晶体两端,晶体先随电压变化产生应变,然后机械振动又使晶体表面产生交变电荷。当晶体几何尺寸和结构一定时,它本身有一个固有的机械振动频率。当外加交流电压的频率等于晶体的固有频率时,晶体片的机械振动最大,晶体表面电荷量最多,外电路中的交流电流最强,于是产生了谐振。因此,将石英晶体按一定方位切割成片,两边敷以电极,焊上引线,再用金属或玻璃外壳封装即构成石英晶体谐振器（简称石英晶振）。4.4 晶晶 体体 振振 荡荡 器器第4章 正弦波振荡器 石英晶振
42、的固有频率十分稳定,它的温度系数（温度变化所引起的固有频率相对变化量）在-6以下。另外,石英晶振的振动具有多谐性,即除了基频振动外,还有奇次谐波泛音振动。对于石英晶振,既可利用其基频振动,也可利用其泛音振动。前者称为基频晶体,后者称为泛音晶体。晶片厚度与振动频率成反比,工作频率越高,要求晶片越薄,因而机械强度越差,加工越困难,使用中也易损坏。由此可见,在同样的工作频率上,泛音晶体的切片可以做得比基频晶体的切片厚一些。所以在工作频率较高时,常采用泛音晶体。通常在工作频率小于20MHz时采用基频晶体,大于20 MHz时采用泛音晶体。第4章 正弦波振荡器图 4.4.1 石英晶体谐振器(a)符号；(b
43、)基频等效电路；(c)完整等效电路 第4章 正弦波振荡器 图4.1是石英晶振的符号和等效电路。其中：安装电容C0约pFF 动态电感Lq约10-3H102 H 动态电容Cq约10-4pF10-1pF 动态电阻rq约几十欧到几百欧 由以上参数可以看到：()石英晶振的值和特性阻抗都非常高。值可达几万到几百万,因为qqqqCLrQ1第4章 正弦波振荡器 （2）由于石英晶振的接入系数n=Cq(C0+Cq)很小,所以外接元器件参数对石英晶振的影响很小。综合以上两点,不难理解石英晶振的频率稳定度是非常高的。由图4.（）可以看到,石英晶振可以等效为一个串联谐振回路和一个并联谐振回路。若忽略q,则晶振两端呈现纯
44、电抗,其电抗频率特性曲线如图4.中两条实线所示。串联谐振频率qqsCLf21第4章 正弦波振荡器并联谐振频率00000121CCfCCCfCCCCLfqsqsqqqp 由于CqC0很小,所以p与s间隔很小,因而在sp感性区间,石英晶振具有陡峭的电抗频率特性,曲线斜率大,利于稳频。若外部因素使谐振频率增大,则根据晶振电抗特性,必然使等效电感增大,但由于振荡频率与的平方根成反比,所以又促使谐振频率下降,趋近于原来的值。第4章 正弦波振荡器 石英晶振产品还有一个标称频率N。N的值位于s与p之间,这是指石英晶振两端并接某一规定负载电容L时石英晶振的振荡频率。CL的电抗频率曲线如图4.4.2中虚线所示。
45、负载电容CL的值载于生产厂家的产品说明书中,通常为30pF(高频晶体),或100pF(低频晶体),或标示为(指无需外接负载电容,常用于串联型晶体振荡器)。第4章 正弦波振荡器图 4.4.2 石英晶振的电抗频率特性 第4章 正弦波振荡器4.4.2晶体振荡器电路晶体振荡器电路 将石英晶振作为高值谐振回路元件接入正反馈电路中,就组成了晶体振荡器。根据石英晶振在振荡器中的作用原理,晶体振荡器可分成两类。一类是将其作为等效电感元件用在三点式电路中,工作在感性区,称为并联型晶体振荡器；另一类是将其作为一个短路元件串接于正反馈支路上,工作在它的串联谐振频率上,称为串联型晶体振荡器。第4章 正弦波振荡器 .皮
46、尔斯（皮尔斯（Pierce）振荡电路）振荡电路 并联型晶体振荡器的工作原理和三点式振荡器相同,只是将其中一个电感元件换成石英晶振。石英晶振可接在晶体管、极之间或、极之间,所组成的电路分别称为皮尔斯振荡电路和密勒振荡电路。皮尔斯电路是最常用的振荡电路之一。图4.4.3（）是皮尔斯电路,（）是其高频等效电路,其中虚线框内是石英晶振的等效电路。第4章 正弦波振荡器 由图4.3（）可以看出,皮尔斯电路类似于克拉泼电路,但由于石英晶振中q极小,q极高,所以皮尔斯电路具有以下一些特点：（）振荡回路与晶体管、负载之间的耦合很弱。晶体管、端,、端和、端的接入系数分别是:21210CCCCCCCCCnLLqqc
47、bcbcenCCCn212cbebnCCCn211 以上三个接入系数一般均小于-3-4,所以外电路中的不稳定参数对振荡回路影响很小,提高了回路的标准性。第4章 正弦波振荡器图 4.4.3 皮尔斯振荡电路 第4章 正弦波振荡器（）振荡频率几乎由石英晶振的参数决定,而石英晶振本身的参数具有高度的稳定性。振荡频率 LqsLqLqqCCCfCCCCCCLf00001)(21其中L是和晶振两端并联的外电路各电容的等效值,即根据产品要求的负载电容。在实用时,一般需加入微调电容,用以微调回路的谐振频率,保证电路工作在晶振外壳上所注明的标称频率N上。第4章 正弦波振荡器 （）由于振荡频率0一般调谐在标称频率N
48、上,位于晶振的感性区内,电抗曲线陡峭,稳频性能极好。（）由于晶振的值和特性阻抗 都很高,所以晶振的谐振电阻也很高,一般可达10以上。这样即使外电路接入系数很小,此谐振电阻等效到晶体管输出端的阻抗仍很大,使晶体管的电压增益能满足振幅起振条件的要求。qqCL/第4章 正弦波振荡器 例例 4.5 图例4.4.4（）是一个数字频率计晶振电路,试分析其工作情况。解解:先画出V1管高频交流等效电路,如图例4.（）所示,.F电容较大,作为高频旁路电路,V2管作射随器。由高频交流等效电路可以看到,V1管的c、e极之间有一个回路,其谐振频率为:061214.0MHz24.7 10330 10f第4章 正弦波振荡
49、器 所以在晶振工作频率MHz处,此回路等效为一个电容。可见,这是一个皮尔斯振荡电路,晶振等效为电感,容量为pFpF的可变电容起微调作用,使振荡器工作在晶振的标称频率MHz上。第4章 正弦波振荡器图4.4.4 例4.5图第4章 正弦波振荡器 .密勒（密勒（Miller）振荡电路）振荡电路 图4.4.5是场效应管密勒振荡电路。石英晶体作为电感元件连接在栅极和源极之间,并联回路在振荡频率点等效为电感,作为另一电感元件连接在漏极和源极之间,极间电容gd作为构成电感三点式电路中的电容元件。由于gd又称为密勒电容,因而此电路有密勒振荡电路之称。密勒振荡电路通常不采用晶体管,原因是正向偏置时高频晶体管发射结
50、电阻太小,虽然晶振与发射结的耦合很弱,但也会在一定程度上降低回路的标准性和频率的稳定性,所以采用输入阻抗高的场效应管。第4章 正弦波振荡器图4.4.5 密勒振荡电路 第4章 正弦波振荡器 .泛音晶振电路泛音晶振电路 从图4.4.1(c)中可以看到,在石英晶振的完整等效电路中,不仅包含了基频串联谐振支路,还包括了其它奇次谐波的串联谐振支路,这就是前面所说的石英晶振的多谐性。但泛音晶体所工作的奇次谐波频率越高,可能获得的机械振荡和相应的电振荡越弱。在工作频率较高的晶体振荡器中,多采用泛音晶体振荡电路。泛音晶振电路与基频晶振电路有些不同。在泛音晶振电路中,为了保证振荡器能准确地振荡在所需要的奇次泛音
