1、1一、设计参数一、设计参数1.计算温度计算温度以管道埋深处全年平均地温作为计算温度。规范上规以管道埋深处全年平均地温作为计算温度。规范上规定：对于不加热管道，取管道埋深处全年最冷月平均定：对于不加热管道，取管道埋深处全年最冷月平均地温作为计算地温。地温作为计算地温。2.油品密度油品密度)20(20 tt 20001315.0825.1 式中：式中：t、20为为t和和20时的密度，时的密度，kg/m3 第三节第三节 等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算23.油品粘度油品粘度 油品粘度一般用粘温指数公式计算：油品粘度一般用粘温指数公式计算：)(00ttute 式中：式中：0 、t分别为分别
2、为 t 和和 t0 温度下的运动粘度温度下的运动粘度 u 为粘温指数，为粘温指数，1/单位换算：单位换算：1cs=10-6m2/s 1泊泊=0.1Pa.s 1厘泊厘泊=10-3Pa.s=1mPa.s 4.计算流量计算流量 设计时年输油时间按设计时年输油时间按350天（天（8400小时）计算。小时）计算。等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算35.管道纵断面图与水力坡降线管道纵断面图与水力坡降线在直角坐标上表示管道长度与沿线高程变化的图形称为管在直角坐标上表示管道长度与沿线高程变化的图形称为管道纵断面图。道纵断面图。横坐标：横坐标：表示管道的实际长度，即管道的里程，常用比例表示管道的实际长
3、度，即管道的里程，常用比例为为1:1000、1:2000、1:5000、1:10000、1:100000。纵坐标：纵坐标：表示管道的海拔高度，即管道的高程，常用比例表示管道的海拔高度，即管道的高程，常用比例为为1:200、1:500、1:1000。管道的水力坡降线是管内流体的能量压头管道的水力坡降线是管内流体的能量压头(忽略动能压头忽略动能压头)沿管道长度的变化曲线。沿管道长度的变化曲线。等温输油管道的水力坡降线是斜率为等温输油管道的水力坡降线是斜率为 i 的直线。将水力坡降的直线。将水力坡降线画在纵断面图上可以表示管内压力沿管长的变化情况。线画在纵断面图上可以表示管内压力沿管长的变化情况。4
4、fdei g ac bHdx摩阻摩阻损失损失动水动水压力压力LhLdfHd，为泵站的出站压力；，为泵站的出站压力；ixcb，为，为x段上的摩阻损失；段上的摩阻损失；xdaZZZag ,为为x段的高差；段的高差；xdZixHba ，为为a点液流的剩余压能，点液流的剩余压能，称动水压力。它是管路沿线任一点水力坡降称动水压力。它是管路沿线任一点水力坡降线与纵断面线之线与纵断面线之 间的垂直距离。间的垂直距离。在在e点，管线内的动水压点，管线内的动水压力为力为0，需要重新加压才，需要重新加压才能以流量能以流量Q继续向前输送。继续向前输送。5 二、翻越点和计算长度二、翻越点和计算长度 HHfFLf6根据
5、能量平衡，将输量为根据能量平衡，将输量为Q的液体输送到终点所需能量为：的液体输送到终点所需能量为：QzZZiLH 如上图所示能量如上图所示能量H是不能翻越高点是不能翻越高点F的。只有将压力提高的。只有将压力提高到到 Hf，才能以输量才能以输量Q翻越此高点。翻越此高点。QfffZZiLH 显然有显然有 HHf 等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算71、翻越点的定义、翻越点的定义 如果使一定输量的液体通过线路上的某高点所需的压头如果使一定输量的液体通过线路上的某高点所需的压头比输送到终点所需的压头大，且在所有高点中该高点所比输送到终点所需的压头大，且在所有高点中该高点所需的压头最大，那么此
6、高点就称为翻越点。需的压头最大，那么此高点就称为翻越点。根据该定义有：根据该定义有：)()(QzQFFfZZiLZZiLHH 0)()(FzFLLiZZ上式表明，输量为上式表明，输量为 Q 的液体从翻越点自流到终点还有能的液体从翻越点自流到终点还有能量富裕。量富裕。8由此可给出翻越点的另一个定义：由此可给出翻越点的另一个定义：如果一定输量的液体从某高点自流到终点还有能量富如果一定输量的液体从某高点自流到终点还有能量富裕，且在所有的高点中该高点的富裕能量最大，则该裕，且在所有的高点中该高点的富裕能量最大，则该高点叫做翻越点。高点叫做翻越点。2、翻越点的确定、翻越点的确定 翻越点的确定可用图解法和
7、解析法。翻越点的确定可用图解法和解析法。图解法图解法 在管道纵断面图右上角作水力坡降线的直角三角形，将在管道纵断面图右上角作水力坡降线的直角三角形，将水力坡降线向下平移，如果水力坡降线与终点相交之前水力坡降线向下平移，如果水力坡降线与终点相交之前首先与某高点首先与某高点F相切，则相切，则F点即为翻越点。点即为翻越点。等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算 FLf i由图可知：水力坡降线不一定先与管路上的最高点相由图可知：水力坡降线不一定先与管路上的最高点相切，所以翻越点不一定是管路上的最高点，而是靠近切，所以翻越点不一定是管路上的最高点，而是靠近线路终点的某个高点。线路终点的某个高点。等
8、温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算在管道纵断面图右上角作水力坡降线的在管道纵断面图右上角作水力坡降线的直角三角形，将水力坡降线向下平移，直角三角形，将水力坡降线向下平移，水力坡降线与终点相交之前首先与高点水力坡降线与终点相交之前首先与高点F相切，相切，F点即为翻越点。点即为翻越点。10 解解 析析 法法 在线路上选若干个高点进行计算，一般选最高点及最高点在线路上选若干个高点进行计算，一般选最高点及最高点之后的高点之后的高点(为什么？为什么？)进行计算。计算方法有两种：进行计算。计算方法有两种：计算从起点到高点计算从起点到高点 j 所需的总压头所需的总压头Hj,并与从起点到终并与从起点到
9、终点所需的总压头点所需的总压头H比较，如果有若干个高点的比较，如果有若干个高点的Hj 都大都大于于H，则则Hj 最大者为翻越点。若所有的最大者为翻越点。若所有的Hj 都小于都小于H，则不存在翻越点。则不存在翻越点。QjjjZZiLH QzZZiLH 式中：式中：Lj、Zj 分别为高点分别为高点 j 的里程和高程。的里程和高程。11 计算计算 )()(jZjjLLiZZH 如果有若干个点的如果有若干个点的 Hj 均大于零，则其中最大者为翻均大于零，则其中最大者为翻越点。若所有点的越点。若所有点的 Hj 均小于零，则不存在翻越点。均小于零，则不存在翻越点。管线设计和运行时，无论是旁接油罐流程还是密
10、闭流程，管线设计和运行时，无论是旁接油罐流程还是密闭流程，翻越点均只有一个翻越点均只有一个，且确定方法相同。但翻越点会随水，且确定方法相同。但翻越点会随水力坡降的变化而变化。力坡降的变化而变化。等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算12如果线路上存在翻越点，但设计中没有考虑，管线的输如果线路上存在翻越点，但设计中没有考虑，管线的输量是否为零？量是否为零？133、翻越点后的流动状态、翻越点后的流动状态 管道上存在翻越点时，翻越点后的管内液流将有剩余能管道上存在翻越点时，翻越点后的管内液流将有剩余能量。如果不采用措施利用和消耗这部分能量，翻越点后量。如果不采用措施利用和消耗这部分能量，翻越点
11、后管内将出现不满流。不满流的存在将使管道出现两相流管内将出现不满流。不满流的存在将使管道出现两相流动，而且当流速突然变化时会增大水击压力。对于顺序动，而且当流速突然变化时会增大水击压力。对于顺序输送的管道还会增大混油。输送的管道还会增大混油。措施措施：(1)在翻越点后采用小管径：使流速增大，消耗在翻越点后采用小管径：使流速增大，消耗掉多余的能量，这可能会产生静电危害，且掉多余的能量，这可能会产生静电危害，且对清管不利。对清管不利。(2)在中途或终点设减压站节流。也可采用透平在中途或终点设减压站节流。也可采用透平发电机回收这部分能量。发电机回收这部分能量。144、计算长度、计算长度 管道起点与翻
12、越点之间的距离称为管道的计算长度管道起点与翻越点之间的距离称为管道的计算长度。管道上存在翻越点时，管线所需的总压头不能按线路起、管道上存在翻越点时，管线所需的总压头不能按线路起、终点计算，而应按起点与翻越点计算。终点计算，而应按起点与翻越点计算。不存在翻越点时，管线计算长度等于管线全长。不存在翻越点时，管线计算长度等于管线全长。)(QZZZiLH 存在翻越点时，计算长度为起点到翻越点的距离，计存在翻越点时，计算长度为起点到翻越点的距离，计算高差为翻越点高程与起点高程之差算高差为翻越点高程与起点高程之差)(QfffZZiLHH 15例题：例题：某某3257的等温输油管，管路纵断面数据见下表。全线
13、设有两座泵的等温输油管，管路纵断面数据见下表。全线设有两座泵站，以站，以“从泵到泵从泵到泵”方式工作。试计算该管线的输量为多少？方式工作。试计算该管线的输量为多少？已知：全线为水力光滑区，油品计算粘度已知：全线为水力光滑区，油品计算粘度=4.210-6m2/s，首站泵站特性方程：首站泵站特性方程：H370.5-3055Q1.75中间站泵站特性方程：中间站泵站特性方程：H516.7-4250Q1.75（Q：m3/s）首站进站压力：首站进站压力：s120米油柱，站内局部阻力忽略不计。米油柱，站内局部阻力忽略不计。测点测点 12345里程里程(km)026556476.4高程高程(m)0839412
14、264.216解：解：方法一：方法一：根据纵断面数据，只有根据纵断面数据，只有64km处可能为翻越点，为此，处可能为翻越点，为此，分别按分别按64km和终点计算输量，其中最小者即为管道应达到和终点计算输量，其中最小者即为管道应达到的输量的输量(为什么？为什么？)。单位输量的水力坡降：单位输量的水力坡降：2858.0311.0102.40246.075.425.06 f按里程按里程64km处计算输量：处计算输量：/hm6.491/sm1365.01000642858.042503055)0122(207.5165.3703375.11 Q17按终点计算输量：按终点计算输量：/hm4.475/sm
15、1321.010004.762858.042503055)02.64(207.5165.3703375.12 Q12QQ ，故，故64km处不是翻越点，管道输量为处不是翻越点，管道输量为475.4m3/h。方法二：方法二：先按终点计算输量，计算该输量下的水力坡降，然先按终点计算输量，计算该输量下的水力坡降，然后分别计算该输量下从起点到后分别计算该输量下从起点到64km处和到终点的总压降，处和到终点的总压降，判断翻越点，然后计算管道所达到的输量。判断翻越点，然后计算管道所达到的输量。18单位输量的水力坡降：单位输量的水力坡降：2858.0311.0102.40246.075.425.06 f按终
16、点计算输量：按终点计算输量：/hm4.475/sm1321.010004.762858.042503055)02.64(207.5165.3703375.10 Q水力坡降：水力坡降：00827.01321.02858.075.175.1 fQi从起点到从起点到64km处的总压降：处的总压降：3.651012210006400827.01 H19从起点到终点的总压降：从起点到终点的总压降：0.69602.6410004.7600827.02 H21HH 故故64km处不是翻越点，线路上不存在翻越点，处不是翻越点，线路上不存在翻越点，Q0=475.4m3/h即为管道的输量。即为管道的输量。思考题：
17、试比较两种方法的优缺点。思考题：试比较两种方法的优缺点。20三、泵站数的确定三、泵站数的确定 原则：原则：充分利用管道的强度，并使泵在高效区工作。充分利用管道的强度，并使泵在高效区工作。将计算输量为将计算输量为Q 的油品从起点输送到终点所需压头为：的油品从起点输送到终点所需压头为：ZiLH 式中：式中：L为计算长度，为计算长度，Z为计算高程差。为计算高程差。首先选择泵的型号、组合方式和串并联泵机组数，确定首先选择泵的型号、组合方式和串并联泵机组数，确定泵站特性，泵站特性，mcBQAH 221设全线站特性相同，计算输量下的扬程设全线站特性相同，计算输量下的扬程Hc，则全线所需则全线所需泵站数为：
18、泵站数为：)/()()/(cccchHZiLhHHn 其中其中hc为站内损失。为站内损失。如果考虑首站给油泵的扬程如果考虑首站给油泵的扬程 Hs1和管道终点或翻越点处所和管道终点或翻越点处所需的余压需的余压Hsz，则全线所需泵站数为：则全线所需泵站数为：)/()(1ccsszhHHHZiLn 一般来说按照上式计算的一般来说按照上式计算的n不是整数，还应把计算得到不是整数，还应把计算得到的的n值化整。值化整。等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算221、n 化为较大整数化为较大整数 对应于计算值对应于计算值 n 的工作点流量为的工作点流量为 Q0(即计算输量），当即计算输量），当 n 化为
19、较大整数时，工作点流量为化为较大整数时，工作点流量为 Qb,显然显然 Qb Q0，这时管这时管道的实际输油能力将大于设计输油能力，泵站投资增加。道的实际输油能力将大于设计输油能力，泵站投资增加。如果想按设计输油能力工作，可以采取更换小直径叶轮、如果想按设计输油能力工作，可以采取更换小直径叶轮、开小泵（串联泵）、拆级（并联泵）或大小输量交替运行开小泵（串联泵）、拆级（并联泵）或大小输量交替运行等措施。一般来说，等措施。一般来说，计算的计算的 n 值接近于较大整数或希望管值接近于较大整数或希望管道具有一定输送能力裕量时，将道具有一定输送能力裕量时，将 n 化为较大整数化为较大整数。232、n化为较
20、小整数化为较小整数 当计算的当计算的n值接近于较小整数且输送能力降低不大时，将值接近于较小整数且输送能力降低不大时，将n值化为较小整数值化为较小整数。此时，流量减小，泵机组的原动机功率。此时，流量减小，泵机组的原动机功率也相应减小，不会造成过载，但要注意使泵机组在高效区也相应减小，不会造成过载，但要注意使泵机组在高效区内工作。内工作。如果必须满足规定的输送能力，可以采用两种措施：如果必须满足规定的输送能力，可以采用两种措施：(1)在管道上设置副管（等径）或变径管在管道上设置副管（等径）或变径管 副管或变径管的长度副管或变径管的长度 x 计算如下：计算如下：对于副管，长度对于副管，长度 x1 由
21、下式计算：由下式计算：1)()(ssZfccaHHZxixLihHn 24同理可得变径管长度为：同理可得变径管长度为：)()1(2ccahHinnx 式中：式中：m 22/1 mDD 50等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算)()1(1ccahHinnx 25(2)提高每座泵站的扬程提高每座泵站的扬程)()(cccaahHnhHn cccaahhHnnH )(副管或变径管的建设费用较大，生产管理不方便，对于热副管或变径管的建设费用较大，生产管理不方便，对于热输管道还存在散热损失大的缺点，很少被用作补偿输送能输管道还存在散热损失大的缺点，很少被用作补偿输送能力的措施。如果管道强度条件允许
22、，提高泵站扬程是个较力的措施。如果管道强度条件允许，提高泵站扬程是个较好的方法。好的方法。等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算26四、泵站的布置四、泵站的布置 确定泵站位置的步骤是：确定泵站位置的步骤是：先在室内用作图法在线路纵断面上初步确定站址或可能的布置区；先在室内用作图法在线路纵断面上初步确定站址或可能的布置区；进行现场实地调查，与当地有关方面协商后，最后决定站址进行现场实地调查，与当地有关方面协商后，最后决定站址；核算站址调整后是否满足水力要求。核算站址调整后是否满足水力要求。1、布站作图法、布站作图法 根据化整后的泵站数和管路实际情况，重新计算管道系统的根据化整后的泵站数和管
23、路实际情况，重新计算管道系统的工作点、水力坡降和每个泵站在工作点输量下的扬程：工作点、水力坡降和每个泵站在工作点输量下的扬程：27mcszsfLnBnhHZnAHQ 21mcBQAH 2mmmDQi 52/式中：式中：Hs1 首站进泵压力，当有给油泵时即为给油泵扬程；首站进泵压力，当有给油泵时即为给油泵扬程；Hsz 终点的余压，当存在翻越点时，为翻越点处的动终点的余压，当存在翻越点时，为翻越点处的动水压力水压力。为了保证正常输送，线路最高点、翻越点或线路终点的动为了保证正常输送，线路最高点、翻越点或线路终点的动水压力应保持不低于水压力应保持不低于0.2MPa。等温输油管道的工艺计算等温输油管道
24、的工艺计算28 无副管或变径管时的布站作图法无副管或变径管时的布站作图法 aHd1Hc-hcb1”bbb1b”a HsmaxHsmin由首站位置由首站位置a点向上作垂点向上作垂线线 aa,使使aa 按纵断面按纵断面图纵向比例所取长度等图纵向比例所取长度等于 首 站 的 出 站 压 头，于 首 站 的 出 站 压 头，aa=Hd1=Hs1+Hc-hc，自自a 点向右作水力坡降线，点向右作水力坡降线，与纵断面线交于与纵断面线交于b点。如点。如果输油管道为旁接油罐果输油管道为旁接油罐流程，流程，b点即为第二泵站点即为第二泵站的位置。在该点处，动的位置。在该点处，动水压力为零。用同样的水压力为零。用同
25、样的方法可求出第三泵站位方法可求出第三泵站位置。置。如果管道为密闭输如果管道为密闭输送，由于密闭输送送，由于密闭输送所使用的输油主泵所使用的输油主泵要求有一定的进泵要求有一定的进泵压头，因此第二站压头，因此第二站的位置不能定在的位置不能定在b点，而应向左移动，点，而应向左移动，以保留必要的剩余以保留必要的剩余压头。压头。一般来说，输油泵有一般来说，输油泵有一个进口压力范围限一个进口压力范围限制制HsminHsHsmax,也就也就是有一个布站范围，是有一个布站范围，称为泵站的可能布置称为泵站的可能布置区，如图中阴影部分区，如图中阴影部分所示。所示。bb”即为泵站即为泵站的可能布置区，一般的可能布
26、置区，一般取取Hs=3080 m液柱。液柱。泵站可布置在泵站可布置在 b1 点。点。从从 b1点 向 上 作 垂 线点 向 上 作 垂 线 b1b1”，取取b1b1”=Hc-hc由由b1”向右作水力坡降向右作水力坡降线，同样的方法可确线，同样的方法可确定第三站及以后各站定第三站及以后各站的位置。由图可知，的位置。由图可知，不论第二站布置于何不论第二站布置于何处，均不影响第三站处，均不影响第三站的位置。的位置。b129 有副管或变径管时的泵站布置有副管或变径管时的泵站布置 旁接油罐输送时的泵站布置旁接油罐输送时的泵站布置a b d cxx1x2x-x11、如果第一站间不设副管，第二站的、如果第一
27、站间不设副管，第二站的位置就在位置就在b 点；点；2、如果把全部副管长度、如果把全部副管长度x全铺设在第全铺设在第一站间，则第二泵站的位置在一站间，则第二泵站的位置在c点；点；3、bc段即为第二站的可能布置区；段即为第二站的可能布置区；4、如果第二泵站设于、如果第二泵站设于d点，则第一站点，则第一站必须铺设必须铺设x1长度的副管；长度的副管；5、从、从d点开始同理可找出第三泵站的点开始同理可找出第三泵站的可能布置区，但其范围取决于剩余可能布置区，但其范围取决于剩余的副管长度的副管长度x-x1，依次类推，直到依次类推，直到副管使用完毕，则其后的泵站就不副管使用完毕，则其后的泵站就不再有可能布置区
28、，只能为一个点。再有可能布置区，只能为一个点。30 密闭输送管道的泵站布置密闭输送管道的泵站布置 a a b bx Hsmax Hsmin如图所示，如图所示，ab为旁为旁接油罐时的泵站可接油罐时的泵站可能布置区，能布置区，ab 为泵为泵到泵流程时的泵站到泵流程时的泵站可能布置区，显然可能布置区，显然 ab要要比比ab大些。大些。31五、泵站及管道工作情况的校核五、泵站及管道工作情况的校核1、进出站压力的校核、进出站压力的校核一年中最高和最低油温时的进出站压力一年中最高和最低油温时的进出站压力几种油品顺序输送时，输送粘度最大的油品和粘度最几种油品顺序输送时，输送粘度最大的油品和粘度最小的油品时进
29、出站压力的变化情况小的油品时进出站压力的变化情况油温高时，油流的粘度小，水力坡降线及管道特性曲油温高时，油流的粘度小，水力坡降线及管道特性曲线都较平缓；反之，粘度大，水力坡降线和管道特性线都较平缓；反之，粘度大，水力坡降线和管道特性曲线都较陡。故进出站压力会随季节而变化。曲线都较陡。故进出站压力会随季节而变化。32用解析法求某站进站压力随油品粘度的变化关系用解析法求某站进站压力随油品粘度的变化关系 12cc+1nZcZc+1Lc-1，Zc,1Lc，Zc+1,1设某条输油管道有设某条输油管道有 n 座泵站，站特性相同，均为座泵站，站特性相同，均为 mcBQAH 2由首站入口至由首站入口至 c+1
30、 站入口列能量平衡方程：站入口列能量平衡方程：ccscmcmschHZQfLBQAcH 1,1,1221)(由全线能量平衡方程得：由全线能量平衡方程得：fLnBnhHZnAHQcsZsm 12式中式中:L、Z分别为计算长度和计算高差分别为计算长度和计算高差 Hsz 为翻越点或终点所要求的剩余压头为翻越点或终点所要求的剩余压头 将将 Q2-m 代入上式，整理后得到代入上式，整理后得到 nLfBcLfBncnhHZnAHchZcAHHccsZsccscs )()(11,111,12cc+1nZcZc+1Lc-1，Zc,1Lc，Zc+1,134式中：式中：:cLc首站到首站到 c+1 站间站间 c
31、个站间的平均站间距个站间的平均站间距:nL首站到终点或翻越点的平均站间距首站到终点或翻越点的平均站间距:f单位流量的水力坡降，单位流量的水力坡降，mmDf 5/讨论：讨论：由上式可知，油品粘度变化只引起由上式可知，油品粘度变化只引起 f 的变化，故由的变化，故由于粘度变化而引起的第于粘度变化而引起的第c+1 站的进站压力站的进站压力 的变化取决于分式的变化取决于分式 值的变化。值的变化。1,csHnLfBcLfBc 35(2)若若nLcLc,f 分式值分式值 1,csH，f,分式值分式值 1,csH，(3)若若nLcLc,f 分式值分式值，1,csH分式值分式值 1,csH，f(1)若若 nL
32、cLc,分式值分式值=1，油品粘度变化不影响第，油品粘度变化不影响第 c+1站的进站压力；站的进站压力；nLfBcLfBc 分式分式的数值变化讨论：的数值变化讨论：等温输油管道的工艺计算等温输油管道的工艺计算i1 i2 a a a”b b b”i在布置泵站时，应考虑粘度变化对可能布置区的影响。例在布置泵站时，应考虑粘度变化对可能布置区的影响。例如对于如对于 的情况，考虑冬夏季两种极端情况：的情况，考虑冬夏季两种极端情况：1、冬季、冬季 大大,i 线陡，线陡，Hs,c+1 ，水力坡降线如图，水力坡降线如图 中中i1 所示，泵站的可能布置区为所示，泵站的可能布置区为 ab；2、夏季、夏季 Hs,c
33、+1，水力坡降如图中，水力坡降如图中i2所示，可能布所示，可能布 置区为置区为a”b”，3、综合两种极端情况，泵站的可能布置区应为、综合两种极端情况，泵站的可能布置区应为a,b与与 a”,b”的交集的交集 a”b，显然显然 a”b 小于按年平均地温布小于按年平均地温布 站时的可能布置区站时的可能布置区 ab。由此可见，考虑粘度变化对由此可见，考虑粘度变化对 进站压力的影响后，泵站的可能布置区缩小了。进站压力的影响后，泵站的可能布置区缩小了。nLcLc 372、动、静水压力的校核动、静水压力的校核 动水压力的校核动水压力的校核校核动水压力，就是检查管道的剩余压力是否在管道操作压校核动水压力，就是
34、检查管道的剩余压力是否在管道操作压力的允许值范围内，即最低动水压力（一般为高点压力）应力的允许值范围内，即最低动水压力（一般为高点压力）应高于高于0.2MPa，最高动水压力应在管道强度的允许范围内。最高动水压力应在管道强度的允许范围内。动水压力是指油流沿管道流动过程中各点的剩余压力。在纵动水压力是指油流沿管道流动过程中各点的剩余压力。在纵断面图上，是管道纵断面线与水力坡降线之间的垂直距离。断面图上，是管道纵断面线与水力坡降线之间的垂直距离。对于局部动水压力超压，大都采用增大壁厚，提高承压能力对于局部动水压力超压，大都采用增大壁厚，提高承压能力的方法；如果超压的距离比较长，可采用设减压站减压的方
35、的方法；如果超压的距离比较长，可采用设减压站减压的方法（这会增大管线的摩阻损失，使能耗增加）。但到底采用法（这会增大管线的摩阻损失，使能耗增加）。但到底采用哪种方法，需要通过经济比较确定。哪种方法，需要通过经济比较确定。38 静水压力的校核静水压力的校核静水压力：静水压力：指油流停止流动后，由地形指油流停止流动后，由地形高差引起的静液柱压力。高差引起的静液柱压力。翻越点后的管段或线路中途高峰后的翻越点后的管段或线路中途高峰后的峡谷地带，停输后的静水压力有可能峡谷地带，停输后的静水压力有可能大于管道允许的工作压力。大于管道允许的工作压力。动水压力动水压力静水静水压力压力对于这种超压情况，是采用增加壁厚对于这种超压情况，是采用增加壁厚还是采用设减压站的方法解决，需要还是采用设减压站的方法解决，需要通过经济比较确定。通过经济比较确定。39某条管线有某条管线有n座泵站，管线中间有一高点，应在高点座泵站，管线中间有一高点，应在高点前还是高点后检查静水压力？为什么？前还是高点后检查静水压力？为什么？
